一、矾土尖晶石钢包浇注料的研制（论文文献综述）
王志强[1]（2020）在《刚玉-尖晶石质浇注料的系统优化及对其热/力学性能的影响研究》文中认为随着洁净钢需求量的日趋增加,精炼比例不断上升,钢包工作衬耐火材料面临的服役环境日益苛刻。作为大中型钢包的内衬材料,刚玉-尖晶石质浇注料逐渐暴露出热震稳定性较差、容易剥落、钢包热损失大等一系列问题。近年来,人们虽然从不同角度对刚玉-尖晶石质浇注料的性能进行了优化,但仍然缺乏对各个组成部分系统性的优化研究。为此,本文从骨料的组成及显微结构特征分析、基质组织设计、外加剂的引入等多角度出发,借助于X射线衍射分析、扫描电子显微镜和能谱分析等手段,对刚玉-尖晶石质浇注料的组织结构进行系统优化,并对其热/力学性能的影响进行研究;分析了各优化组分对刚玉-尖晶石质浇注料关键使用性能的影响机理;建立了浇注料中Al-H2O反应的排气通道模型,揭示了金属铝粉的防爆裂作用机理;借助灰色关联理论建立了微气孔孔径分布与刚玉-尖晶石质浇注料第五应力断裂抵抗因子的相关性,研究了微气孔结构参数对其热震稳定性的影响。主要研究结论如下:从骨料显微结构角度出发,基于微孔刚玉具有大量孔径小于1μm的微气孔结构,系统研究了微孔刚玉对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响。结果表明,随着微孔刚玉骨料加入比例的增加,浇注料的强度没有明显降低,体积密度略有下降,显气孔率增大,浇注料导热系数大幅降低。刚玉骨料中的微孔结构缓解了浇注料因热冲击引起裂纹扩展的尖端应力,有效改善了浇注料的热震稳定性。另外,微孔刚玉中微气孔结构可降低熔渣在骨料中的渗透深度以及骨料在熔渣中溶解速率,进而提高了刚玉-尖晶石质浇注料的抗渣侵蚀和渗透性能。从骨料组成角度出发,研究了含10 wt%左右尖晶石相的Al2O3-MA（Mg Al2O4）复相骨料对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响。结果表明,Al2O3-MA复相骨料表面粗糙度较板状刚玉的高,由Al2O3-MA复相骨料替代板状刚玉,浇注料吸水率增加,致密度下降,经中低温热处理后强度均有所降低。由于骨料表面较高的粗糙度有利于高温下骨料与基质之间的烧结结合效果,经1600℃热处理后,浇注料的强度得以提高。骨料浸泡抗渣实验结果表明,与板状刚玉相比,Al2O3-MA复相骨料侵蚀层中的裂纹细而少,遭受熔渣侵蚀后不易剥落。过渡层中形成CA6相和复相尖晶石,形成的CA6致密层阻挡了熔渣侵蚀,尖晶石相吸收熔渣中Fe O、Mn O等物质后,致使熔渣黏度增大、侵蚀作用下降,进而增强骨料的抗渣侵蚀性能。由Al2O3-MA复相骨料替代板状刚玉后,浇注料的侵蚀指数和渗透指数分别由38%降低至34.1%和由80.5%降低至75.6%。从基质组织设计的角度出发,研究了基质中尖晶石的赋存形态及造孔剂对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响。结果表明,含预合成尖晶石细粉、预合成尖晶石微粉和原位生成尖晶石微粉的浇注料热震后的残余抗折强度保持率分别为18.5%、18.7%和22.6%,添加的Al（OH）3微粉发生分解产生微气孔,浇注料中气孔的体积中位径由2.05μm降低至1.22μm,增强了浇注料抑制裂纹扩展的能力,浇注料的残余抗折强度保持率由22.6%提高至24.6%。与预合成尖晶石细粉相比,预合成尖晶石微粉有利于提高浇注料的抗渣侵蚀和渗透性能,其侵蚀和渗透指数分别降低4.6%和11.5%;添加Mg O微粉而原位生成尖晶石有利于提高浇注料的抗渣侵蚀性能,其侵蚀指数降低9.1%,但渗透指数增大9.6%,主要是添加Mg O微粉使得浇注料流动性有所下降,显气孔率升高所致。从外加剂引入角度出发,研究了金属铝粉在刚玉-尖晶石质浇注料中的防爆裂作用机理。结果表明,浇注料抗爆裂性能主要与其断裂能和透气度有关。金属铝粉可提升浇注料透气度,其主要原理在于金属铝粉与浇注料中的水反应生成的氢气溢出而产生排气通道,而该排气通道的形成过程又受到Al-H2O反应产生气体的进程和浇注料的硬化进程所制约。通过排气通道形成模型分析可知,在大量气体产生阶段和浇注料开始及加速硬化阶段相重叠的时间内,浇注料硬化的同时气体逐渐排出,排气通道随即形成。这个重叠时间持续的长短决定了浇注料中形成排气通道的数量,即浇注料透气性的优劣。当添加0.075%的100目金属铝粉时,上述重叠时间最长,达230 min,刚玉-尖晶石质浇注料的透气度最大,达22×1016/m2。同时浇注料的断裂能也较大,达525 J/m2,使得刚玉-尖晶石质浇注料的抗爆裂性能达到最佳。借助灰色关联理论分析了刚玉-尖晶石浇注料孔径分布区间与热震稳定性能之间的关联性。研究结果表明,采用第五热应力断裂抵抗因子R’’’’能够很好地反映刚玉-尖晶石浇注料的热震稳定性。试样经过1100℃保温3 h热处理后,孔径范围在<0.2μm和0.2～0.5μm之间的气孔孔容与R’’’’的关联度最大,分别为0.8652和0.8645,说明孔径在<0.2μm和0.2～0.5μm之间的气孔对热震稳定性能影响程度最为显着。试样经过1600℃保温3 h热处理后,孔径范围在<0.2μm的气孔孔容与R’’’’的关联度最大,为0.9293,说明孔径在<0.2μm的气孔对热震稳定性能影响最为显着。
胡浩[2]（2020）在《结合剂对铝镁质浇注料性能影响研究》文中研究表明铝镁质耐火浇注料因其优异的抗渣侵蚀性及抗热震性而被广泛应用于钢铁冶炼过程中钢包炉衬材料,但随着炼钢技术进步与发展,对铝镁质浇注料的性能提出了更高的要求。通常,人们采用铝酸钙水泥作为铝镁质浇注料结合剂。但常规水泥结合的浇注料,因引入过多的铝酸钙水泥产生的Ca O不利于材料抗渣侵蚀性能,因此,近年来铝镁质浇注料结合体系呈现低水泥和无水泥化趋势。然而,目前低水泥结合体系仍采用常规烧结铝酸钙水泥（Secar71）,材料中Ca O含量因引入这种水泥仍然较高;而无水泥结合剂又普遍存在脱模强度较低的问题,无法满足施工需要。针对上述问题,首先本文提出采用新型电熔铝酸钙水泥（Hi Per Cem）作为铝镁质浇注料的结合剂,来减少水泥的添加量,降低引入的Ca O含量。这种水泥中对早期强度起主要作用的一铝酸钙水化相（CA）达90%以上,高于常规烧结铝酸钙水泥Secar71（60-70%CA）;其次,采用共磨不同种类氧化铝和氧化镁源制备复合粉作为铝镁质浇注料无水泥结合剂,提高材料的早期强度,满足施工需要,同时提高浇注料的抗渣侵蚀性。基于上述研究工作,得到如下研究结果:1)采用新型铝酸钙水泥作为铝镁质浇注料结合剂,既能满足材料的早期强度,也提高了材料的使用性能。相比于常规铝酸钙水泥Secar71及CMA72,新型水泥Hi Per Cem结合铝镁质浇注料的浇注料流动性较好,凝结时间介于二者之间;使用Hi Per Cem水泥能使材料中引入更少的Ca O,既能满足脱模强度及烘干强度要求,也获得较好的抗渣侵蚀性能。随着Hi Per Cem水泥含量增加,烧后线变化率和显气孔率逐渐增大,材料的侵蚀指数减少,渗透指数逐渐增加;Hi Per Cem水泥适宜的加入量为2 wt%。2)采用共磨水合氧化铝、氧化铝微粉和不同氧化镁源（电熔镁砂、Mg（OH）2和镁铝水滑石）制备复合粉作为铝镁质浇注料结合剂,能满足材料早期强度要求,同时提高了材料的抗渣侵蚀性。以水合氧化铝、氧化铝微粉和不同氧化镁源（电熔镁砂、Mg（OH）2和镁铝水滑石）共磨制备刚玉基铝镁质浇注料用无水泥结合剂。相对于水合氧化铝结合的铝镁质浇注料,以水合氧化铝与电熔镁砂、氧化铝微粉共磨得到的结合剂,其结合的浇注料的流动性及早期强度得到提升,烧后显气孔率及体积膨胀也有所降低,并获得较好的抗渣性能。以水合氧化铝、氧化铝微粉及Mg（OH）2或水滑石制成的结合剂,早期强度降低,但体积膨胀得到较好的控制,且抗渣性相对水合氧化铝结合更好。与目前商用的铝镁质浇注料结合剂铝硅凝胶粉及铝镁硅凝胶粉相比,复合结合剂体系中不存在SiO2组分,在抗渣侵蚀性方面有明显优势。
魏运先,段锋,马爱琼[3]（2018）在《钢包用铝镁质浇注料的研究现状及再利用》文中研究指明铝镁质浇注料具有良好的抗侵蚀性、抗渣渗透性、抗剥落性和热震性等,可用作钢包内衬材料。简要概述了铝镁质浇注料的研究现状以及废旧铝镁浇注料再利用的问题。
尹雪亮[4]（2018）在《MA-CA2-CA6复相耐火材料烧结行为及其性能》文中进行了进一步梳理Al2O3-MgO质耐火材料因其良好的耐高温、耐热震及抗渣侵蚀性能,被广泛用作精炼环节炉窑的工作衬和功能元件。但其应用存在着由于刚玉原料密度大、价格昂贵所导致的炉衬蓄热损失大及生产成本高等问题,不符合钢铁企业高效率、低能耗、低排放的发展趋势。利用价格低廉且理论密度低的石灰石替代部分刚玉原料,开发新型的Al2O3-MgO-CaO系耐火材料,有利于实现耐火材料的轻量化,能有效解决上述问题。此外,引入的CaO组元易与钢液中P、S等杂质元素反应,可有效净化钢水,促进洁净钢生产。然而,该新型耐火材料主要物相镁铝尖晶石（MA）和六铝酸钙（CA6）均属于难烧结物相,往往需要很高的烧成温度（>1700℃）才能获得良好的致密度和高温力学性能,从而限制了其进一步的开发和应用。针对这一问题,本论文从烧结强化的角度出发,研究了 La2O3、MnO、Y2O3添加剂对Al2O3-MgO-CaO系耐火材料微观结构、烧结行为、力学性能及抗渣侵蚀性能的影响规律,并从离子扩散角度利用模型分析了其作用机理,取得了以下研究成果:（1）MA-CA2-CA6复相耐火材料烧结过程中Ca2+和Mg2+离子的扩散是CA6晶粒和MA晶粒的形成和生长过程中的最主要限制性环节,因此,增强Ca2+和Mg2+离子的扩散传质有利于提高CA6晶粒和MA晶粒的烧结活性,促进该复相耐火材料烧结致密化。（2）添加剂的引入能显着改善MA-CA2-CA6复相耐火材料的烧结致密化。其中,La3+、Mn2+、Y3+离子的置换固溶可显着改善烧结活性,促进晶粒发育。同时,CA6晶粒形貌由片状向等轴状的转变可有效排出气孔,促进致密化。当La2O3、MnO、Y2O3添加的质量分数分别为0.4%、4%、2%时,1600℃烧成后,其显气孔率由18.3%分别降低至4.8%、4.4%、4.1%。因此,引入上述添加剂可有效促进该复相耐火材料烧结致密化行为。（3）添加剂的引入对MA-CA2-CA6复相耐火材料的微观结构特征具有重要影响,且CA6和MA晶粒形貌的演变呈现明显的正相关性。La3+和Y3+离子通过取代Ca2+离子在CA6结构镜面层的固溶降低了 CA6晶粒表面能的各向异性,从而能抑制其沿基面的异常长大,晶粒尺寸均匀性大大提高。CA6晶粒形貌的这一转变还能促进MA晶粒的发育。Mn2+和Y3+离子通过取代Mg2+离子在MA内的固溶能显着促进尖晶石晶粒的生长和气孔的消除。这一改变缩小了 CA6片状晶粒发育的空间,导致CA6晶粒尺寸纵横比明显降低。（4）添加剂的引入能显着提高MA-CA2-CA6复相耐火材料的力学性能。当La2O3、MnO、Y2O3添加的质量分数分别为0.4%、4%、2%时,1600℃烧成后,该复相耐火材料的常温抗压强度由原始的317MPa分别提高到487、562和576MPa,常温抗弯强度由原始的186MPa分别提高到276、297和313MPa,断裂韧性由原始的2.3MPa m1/2分别提高到3.3、3.5和3.6MPa m1/2。气孔率及气孔尺寸的显着下降是强度提高的主要原因。晶粒键连的增强及晶界曲折度的增加显着提高了裂纹扩展阻力,从而提高了断裂韧性。（5）添加La2O3、MnO和Y2O3的MA-CA2-CA6复相耐火材料,其抗精炼渣侵蚀效果与同等致密度的Al2O3-MgO质耐火材料相当。一方面,这是因为La2O3、MnO和Y2O3的添加有利于侵蚀区前端CA2致密层的快速形成,提高其抗渣渗透能力。另一方面,熔渣与耐火材料界面附近固相La2O3、MnO和Y2O3的存在增大了液相熔渣的粘度,降低了熔渣的渗透和侵蚀能力,更好地保持了耐火材料的完整性。同时,MnO、Y2O3的存在还可有效促进熔渣中耐高温、耐侵蚀物相MA的析出,进而能够有效阻止熔渣的进一步渗透和侵蚀。（6）利用MA-CA2-CA6复相耐火骨料取代部分铝矾土骨料,可有效提高Al2O3-MgO-C耐火砖的抗渣侵蚀能力。熔渣侵蚀过程中,复相耐火骨料中CA2和CA6的溶解加速了镁铝尖晶石的析出,促进了尖晶石致密区的形成,从而提高了抗渣侵蚀能力;另一方面,反应层复相耐火骨料中的CA6与熔渣交互作用,导致CA2致密层厚度增加,有效提高了 Al2O3-MgO-C耐火砖的抗渣渗透能力。此外,原砖层复相耐火骨料中的CA2与Al2O3反应生成了更多的CA6增韧相,有效起到了提高内部“桥联”的作用效果,有利于提高耐火材料的高温力学性能及抗热震性能。
商恒[5]（2017）在《TiO2对铝镁质浇注料物相演变与性能的影响》文中指出铝酸钙水泥结合铝镁质浇注料因其稳定的施工性能,优良的抗渣侵蚀能力而被广泛用于钢包内衬材料。该体系浇注料在高温下原位生成镁铝尖晶石和六铝酸钙的反应对其性能具有决定性的影响。近年来,通过添加矿化剂来调控铝镁质浇注料的结构和性能已受到研究者和工程技术人员的重点关注。在众多的添加剂中,TiO2是最有效的矿化剂之一。本文研究了TiO2对铝酸钙结合铝镁质浇注料物相演变与性能的影响,包括TiO2添加量对铝镁质浇注料物相组成、显微结构、显气孔率和强度等性能。并分析了其对浇注料中原位生成尖晶石反应动力学的影响。为了进一步了解低熔相在浇注料物相演化中的作用,分别选取Na2O-CaO-Al2O3-SiO2（NCAS）和CaO-Al2O3-SiO2（CAS）体系的低熔相,研究了Na2O和TiO2组分含量对低熔相高温物性的影响,分析了低熔相与α和β氧化铝之间的反应。（1）通过对比永久线变化,本论文选用烧结镁砂作为浇注料原料。TiO2降低了CA6的初始生成温度,并加速了尖晶石的形成。未添加TiO2的浇注料在1250°C和1350°C处理后有少量的钙铝黄长石（C2AS）和霞石生成,而当温度升高至1450°C时,C2AS相消失。随着TiO2的添加,浇注料在1250°C处理后存在CaTiO3和未反应的TiO2。从X射线衍射峰的偏移看,初始阶段TiO2固溶到尖晶石,随着TiO2添加量的增大和温度的升高,TiO2更多地固溶到CA6中。未添加TiO2的试样中有发育良好的六方片状CA6和颗粒状尖晶石。添加Ti O2后,浇注料中片状晶体数目减少,CA6片状结构不再明显,且颗粒间连接紧密。添加3wt%TiO2的试样中尖晶石和CA6长成一片,紧密结合在一起。TiO2显着地改变了材料中六铝酸钙的片状结构和原位尖晶石的显微形貌。（2）铝镁质浇注料中原位生成尖晶石的反应速率常数随TiO2添加量和温度而变化。当热处理温度为1450°C时,添加2wt%TiO2的浇注料中生成尖晶石的反应速率常数最大。由于TiO2在尖晶石和CA6分布的不同,生成尖晶石的表观反应活化能与TiO2的添加量呈非线性关系。（3）当处理温度为1250°C和1350°C时,少量TiO2（0.5-2wt%）添加使得铝镁质浇注料具有更大的永久线变化和显气孔率。而当处理温度为1450°C时,添加2-3wt%TiO2的浇注料呈现一定的收缩和较低的显气孔率。由于TiO2对原位反应和烧结的综合作用,铝镁质浇注料的弹性模量和抗折强度也呈现出相应的变化。（4）Na2O-CaO-Al2O3-SiO2体系低熔相的软化点和半球点随β-Al2O3的添加而增大,物相由钠黄长石转变成富硅霞石和二铝酸钙。NCAS在高温下与β-Al2O3发生更明显的扩散反应。TiO2能够降低CaO-Al2O3-SiO2体系低熔相的软化点和半球点,高温下形成更多的液相,并使得氧化铝溶解于其中。结果表明,TiO2对低熔相的形成和演化具有显着的影响。
王守业,曹喜营[6]（2014）在《我国耐火原料现状及发展趋势》文中研究表明本文从我国耐火原料的发展趋势出发,总结了近期我国耐火原料的一些新产品和新技术,包括氧化物系耐火原料、非氧化物系耐火原料、超细粉体原料、轻质隔热原料、废弃物合成原料、结合剂和添加剂等。
刁德胜[7]（2010）在《铝凝胶结合铝镁质钢包预制砖的研制》文中研究表明铝镁（尖晶石）质浇注料作为钢包内衬材料已有较长时间,国内外对其研究较多,一般用特优矾土和刚玉作为骨料,通过加入镁砂或以尖晶石的形式引入MgO,以SiO2微粉或水泥作为结合剂,近年来也有用ρ-Al2O3和凝胶粉作结合剂的,但在生产和实际使用过程中或多或少都存在一定的问题。为了满足快节奏生产的要求,现在铝镁（尖晶石）质预制砖逐渐成为大型钢包内衬材料的主流。其除具有铝镁（尖晶石）质浇注料优良的抗炉渣侵蚀和渗透性能外,还具有便利的施工性能和快速烘烤性能。为了进一步减少钢包预制砖中低熔物组分的含量,提高预制砖的高温性能,本文主要研究了以铝凝胶为结合剂的新型无水泥铝镁（尖晶石）质钢包预制砖,研究内容主要有以下几个方面：1、对比不同结合体系的铝镁（尖晶石）质预制砖性能；2、α-Al2O3等微粉的种类和加入量对预制砖性能的影响：3、MgO的加入形式与加入量对预制砖性能的影响；4、不同的分散剂和外加剂对预制砖性能的影响；5、防爆剂的种类和加入量；6、钢包内衬不同部位损毁机理及砖型材质合理选择研究。研究结果表明：采用5%铝凝胶作结合剂的预制砖可获得合适的常温性能,能够满足生产和施工要求,与其它结合剂相比具有优良的抗炉渣侵蚀、渗透性能和较好的抗热震稳定性能。加入5%α-Al2O3和刚玉微粉、7%电熔镁砂颗粒和细粉、0.1%有机纤维和铝粉的预制砖可获得较好的常温与高温使用性能以及适宜的烧后线变化率。对于以铝凝胶为结合剂的铝镁体系选用六偏磷酸钠、FDN和ADS作复合分散剂,浇注料的流变性能比较理想,性价比较好。在马钢300t钢包现场试用结果表明,砖缝中无冷钢,应力比较适中,无结构剥落现象发生,试制的预制砖使用效果良好。
王玮[8]（2009）在《不同结合系统铝镁浇注料的性能研究》文中进行了进一步梳理本论文首先采用刚玉、电熔镁砂、α-氧化铝微粉、镁铝尖晶石等为原料,分别以纯铝酸钙水泥、硅微粉、ρ-氧化铝微粉、铝凝胶粉为结合剂制成铝镁浇注料,对比四种结合剂所制得浇注料的物理性能,以及对攀钢转炉钒钛渣和武钢转炉渣与铝镁浇注料抗渣性之间的关系进行研究。结果表明,四种结合系统中,铝凝胶粉结合铝镁浇注料具有优良的体积稳定性、较高的耐压强度和合适的高中低温强度比。不论是攀钢钒钛渣还是武钢渣,凝胶结合和ρ-氧化铝微粉结合浇注料抗渣性能都较好,其次是硅微粉结合的浇注料,水泥结合浇注料抗渣性能最差。试样的显微结构分析显示,铝凝胶粉结合和ρ-Al2O3微粉结合浇注料渣蚀后蚀变层中多形成MA、CA2、CA6等高熔点相和C2AS低熔点相,它们互相交错分布。相比之下,武钢渣侵蚀后的铝凝胶粉结合和ρ-Al2O3浇注料试样中形成的高熔点相数量多,而且结合相对致密。铝镁浇注料具有优异的抗渣性能和良好的抗热震性,其中镁铝尖晶石组分起着十分重要的作用。镁质结合剂主要由MgO、SiO2组成,中位粒径小于10μm,。采用镁质结合剂取代上述结合剂,细小的MgO与Al2O3高温下原位反应生成的镁铝尖晶石,活性高,分布均匀,因此,铝镁浇注料抗渣性能和抗热震性更加优越。同时,由于镁质结合剂具有双峰结构,所以,可以防止镁铝尖晶石的生成速度过大引起的快速膨胀导致浇注料结构破坏。实验结果表明,镁质结合剂结合铝镁浇注料具有与ρ-Al2O3或铝凝胶粉同样的“自结合”的效果,不但强度大,而且抗渣性能好,特别是热震稳定性高。但是,镁质结合剂的加入量过高或过低,铝镁浇注料的性能都会降低。对比了分别以白刚玉、板状刚玉、棕刚玉为骨料、镁质结合剂结合的铝镁浇注料物理性能及其对攀钢钒钛渣的抗渣性,结果显示,三种刚玉骨料的铝镁浇注料,强度较高,抗渣性能良好,白刚玉、板状刚玉骨料的铝镁浇注料高温烧后线变化率为微膨胀,棕刚玉骨料的铝镁浇注料高温烧后收缩较大,白刚玉骨料的铝镁浇注料热震稳定性较板状刚玉、棕刚玉骨料的强。比较了镁质结合剂、铝凝胶粉、镁铝尖晶石微粉及镁质结合剂与凝胶粉复合结合剂制成的铝镁浇注料性能,其中镁铝尖晶石微粉及镁质结合剂与铝凝胶粉复合结合剂制成的铝镁浇注料性能不具优势,镁质结合剂的铝镁浇注料尽管常温抗折强度和耐压强度不及铝凝胶粉结合剂的铝镁浇注料,但是,中温、高温烧后强度大,抗热震性和抗渣性优于铝凝胶粉结合剂的铝镁浇注料。
汪姣[9]（2007）在《钢包内衬粘渣的机理及化渣剂的研究》文中提出近年来,钢包内衬粘渣成为制约连铸正常运行的突出问题。本文针对某钢厂钢包内衬的粘渣问题,对粘渣钢包残衬、熔渣的物化性能、渣蚀实验后试样进行研究,提出钢包内衬的粘渣机理,并研制了化渣剂。所得结果如下:（1）钢包渣线为铝镁铬砖,包壁为铝镁砖。渣线部位粘渣层主要为CA2和C2S相,反应层为呈带状分布的MA相,渗透层形成柱状交错的CA6相和粒状连续分布的MA相。而包壁部位粘渣层含发育较好的FA相,反应层中为大量纺锤形交错分布的CA6相,渗透层为大量MA相。两者原质层均以刚玉颗粒和MA组成。（2）随精炼工艺的进行,熔渣中Al2O3含量上升,CaO含量下降。熔点变化范围宽,从1242～1428.5℃,但熔渣的熔点和粘度随组成和碱度的变化规律不明显。熔渣部分为非晶态物质,部分以铁酸钙、硅酸钙、镁铝尖晶石、黄长石及其复杂的固溶体形式存在。（3）渣蚀试验结果表明,渣线砖经取向硅钢渣作用后主要形成MA尖晶石相,尖晶石晶粒之间结合较松散;渣线砖经铝镇静钢渣作用后形成大量柱状CA2和CA6相及较多量的MA尖晶石。（4）随着化渣剂中CaF2含量的增加,高熔点相阻挡层被大量低熔点CA相“排斥”而呈不连续相存在,其侵蚀率和渗透率增加。（5）钢包内衬与熔渣中的组分在接触时进行互扩散,在砖的工作面附近形成CA2、CA6、MA相等。CA2、CA6、MA等高熔点相的存在,在熔渣与耐火材料之间形成阻挡层,或在材料的气孔、晶界等扩散通道上起“钉扎”作用,抑制了熔渣向砖中进一步侵蚀。冶炼铝镇静钢时,新的反应产物层依附原阻挡层逐步沉积,使钢包内衬越来越厚。而冶炼取向硅钢时,因RH精炼条件下高温、真空和机械冲刷作用,结合松散的阻挡层被破坏而使钢包内衬表现为逐渐减薄。
张兴业,李宗英[10]（2007）在《我国钢包用耐火材料的品种及应用》文中进行了进一步梳理介绍了我国钢包用耐火材料的品种和使用状况。自20世纪50年代以来,我国钢包所使用的耐火材料包括:硅酸铝质、铝镁（碳）质、镁碳质和镁（钙）碳质等,这些耐火材料在不同的时期满足了我国炼钢工业生产和不断发展的需要。
二、矾土尖晶石钢包浇注料的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、矾土尖晶石钢包浇注料的研制（论文提纲范文）
（1）刚玉-尖晶石质浇注料的系统优化及对其热/力学性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 钢包工作衬用浇注料的发展历程及应用现状 |
| 1.3 刚玉-尖晶石质浇注料基本组成对其热/力学性能的影响 |
| 1.3.1 骨料对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响 |
| 1.3.2 细粉对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响 |
| 1.3.3 微粉对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响 |
| 1.3.4 结合剂对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响 |
| 1.3.5 外加剂对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响 |
| 1.4 浇注料中气孔结构参数与其性能的关系 |
| 1.4.1 气孔结构参数与强度的关系 |
| 1.4.2 气孔结构参数与导热性能的关系 |
| 1.4.3 气孔结构参数与热震稳定性能的关系 |
| 1.4.4 气孔结构参数与抗渣性能的关系 |
| 1.5 本课题的目的、意义以及研究内容 |
| 1.5.1 研究的目的及意义 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第二章 含微孔刚玉的刚玉-尖晶石质浇注料热/力学性能研究 |
| 2.1 实验 |
| 2.1.1 实验原料与试样制备 |
| 2.1.2 性能测试与结构表征 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 刚玉骨料物理性能及显微结构分析 |
| 2.2.2 微孔刚玉对刚玉-尖晶石浇注料物理性能的影响 |
| 2.2.3 微孔刚玉对刚玉-尖晶石浇注料热学性能的影响 |
| 2.2.4 微孔刚玉对刚玉-尖晶石浇注料热震稳定性能的影响 |
| 2.2.5 微孔刚玉对刚玉-尖晶石浇注料抗渣性能的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 含Al_2O_3-MA复相骨料的刚玉-尖晶石质浇注料热/力学性能研究 |
| 3.1 实验 |
| 3.1.1 实验原料与试样制备 |
| 3.1.2 性能测试与结构表征 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 Al_2O_3-MA复相骨料外观结构、物相组成及显微结构 |
| 3.2.2 Al_2O_3-MA复相骨料对刚玉-尖晶石浇注料物理性能的影响 |
| 3.2.3 Al_2O_3-MA复相骨料对刚玉-尖晶石浇注料热学性能的影响 |
| 3.2.4 Al_2O_3-MA复相骨料对刚玉-尖晶石浇注料热震稳定性能的影响 |
| 3.2.5 Al_2O_3-MA复相骨料对刚玉-尖晶石浇注料抗渣性能的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 基质中尖晶石的赋存形态及造孔剂对刚玉-尖晶石质浇注料热/力学性能的影响研究 |
| 4.1 实验 |
| 4.1.1 实验原料与试样制备 |
| 4.1.2 性能测试与结构表征 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 刚玉-尖晶石浇注料的物相演变及显微结构 |
| 4.2.2 尖晶石形态及造孔剂对刚玉-尖晶石浇注料物理性能的影响 |
| 4.2.3 尖晶石形态及造孔剂对刚玉-尖晶石浇注料热学性能的影响 |
| 4.2.4 尖晶石形态及造孔剂对刚玉-尖晶石浇注料热震稳定性能的影响 |
| 4.2.5 尖晶石形态及造孔剂对刚玉-尖晶石浇注料抗渣性能的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 金属铝粉在刚玉-尖晶石质浇注料中的防爆裂作用机理及对其他性能的影响研究 |
| 5.1 实验 |
| 5.1.1 实验原料与试样制备 |
| 5.1.2 性能测试与结构表征 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 金属铝粉在含水泥浇注料中反应机理分析 |
| 5.2.2 金属铝粉在刚玉-尖晶石浇注料中的防爆裂作用机理分析 |
| 5.2.3 金属铝粉对刚玉-尖晶石浇注料防爆裂性能的影响 |
| 5.2.4 金属铝粉对刚玉-尖晶石浇注料物理性能的影响 |
| 5.2.5 金属铝粉对刚玉-尖晶石浇注料热震稳定性能的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 刚玉-尖晶石质浇注料中微气孔结构参数与热震稳定性的相关性分析 |
| 6.1 实验 |
| 6.1.1 实验原料与试样制备 |
| 6.1.2 性能测试与结构表征 |
| 6.2 结果与讨论 |
| 6.2.1 含微气孔的刚玉-尖晶石浇注料的显气孔率及孔径分布 |
| 6.2.2 含微气孔的刚玉-尖晶石浇注料的热震稳定性能 |
| 6.2.3 含微气孔的刚玉-尖晶石浇注料的热应力断裂抵抗因子 |
| 6.2.4 微气孔孔径与热震稳定性的灰色关联分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 本论文的创新点 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
（2）结合剂对铝镁质浇注料性能影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 钢包用铝镁质浇注料的发展 |
| 1.2 尖晶石的引入方式 |
| 1.2.1 预合成尖晶石 |
| 1.2.2 原位生成尖晶石 |
| 1.3 铝镁质浇注料的结合剂 |
| 1.3.1 铝酸钙水泥 |
| 1.3.2 含尖晶石铝酸钙水泥 |
| 1.3.3 Hi Per Cem水泥 |
| 1.3.4 水合氧化铝 |
| 1.3.5 溶胶及凝胶粉 |
| 1.3.6 含水硅酸镁(M-S-H) |
| 1.3.7 镁铝水滑石(M-A-H) |
| 1.4 本课题的提出及研究内容 |
| 第2章 铝酸钙水泥种类对铝镁质浇注料性能影响 |
| 2.1 实验原料及试样制备 |
| 2.2 性能检测 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 流动性及凝结行为 |
| 2.3.2 常规物理性能 |
| 2.3.3 物相组成及显微结构 |
| 2.3.4 抗渣性 |
| 2.3.5 讨论 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 Hi Per Cem水泥含量对铝镁质浇注料性能影响 |
| 3.1 实验原料及试样制备 |
| 3.2 实验结果 |
| 3.2.1 流动性及凝结行为 |
| 3.2.2 常规物理性能 |
| 3.2.3 物相组成及显微结构 |
| 3.2.4 抗渣性 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 商用含硅凝胶粉对铝镁质浇注料性能影响 |
| 4.1 实验原料及试样制备 |
| 4.2 实验结果 |
| 4.2.1 结合剂的水化 |
| 4.2.2 流动性及凝结行为 |
| 4.2.3 常规物理性能 |
| 4.2.4 物相组成及显微结构 |
| 4.2.5 抗渣性 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 铝镁复合结合剂对铝镁质浇注料性能影响 |
| 5.1 实验原料及试样制备 |
| 5.2 实验结果 |
| 5.2.1 结合剂的水化 |
| 5.2.2 流动性及凝结行为 |
| 5.2.3 物相组成及显微结构 |
| 5.2.4 常规物理性能 |
| 5.2.5 抗渣性 |
| 5.3 小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
（4）MA-CA2-CA6复相耐火材料烧结行为及其性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.3.1 MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为 |
| 1.3.2 抑制CA_6相异常长大对MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 1.3.3 促进MA相优先长大对MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 1.3.4 协同促进对MA-CA_2-CA6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 1.3.5 MA-CA_2-CA_6复相耐火材料的抗渣侵蚀性能 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 轻量化耐火材料研究现状 |
| 2.1.1 高气孔率轻质耐火材料 |
| 2.1.2 致密轻量化耐火材料 |
| 2.2 Al_2O_3-MgO-CaO相关体系耐火材料烧结,性能、应用的研究现状 |
| 2.2.1 Al_2O_3-MgO-CaO系耐火材料的晶相组成 |
| 2.2.2 Al_2O_3-MgO系耐火材料 |
| 2.2.3 MgO-CaO系耐火材料 |
| 2.2.4 Al_2O_3-CaO系耐火材料 |
| 2.2.5 Al_2O_3-MgO-CaO系耐火材料 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 La_2O_3添加对MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 3.1 原料准备与实验过程 |
| 3.2 表征与测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 物相分析 |
| 3.3.2 烧结致密化 |
| 3.3.3 显微结构 |
| 3.3.4 常温抗压强度 |
| 3.3.5 常温抗弯强度和断裂韧性 |
| 3.3.6 抗热震性 |
| 3.3.7 La_2O_3添加作用机理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 MnO添加对MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 4.1 原料准备与实验过程 |
| 4.2 表征与测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 物相分析 |
| 4.3.2 烧结致密化 |
| 4.3.3 显微结构 |
| 4.3.4 常温抗压强度 |
| 4.3.5 常温抗弯强度和断裂韧性 |
| 4.3.6 抗热震性 |
| 4.3.7 MnO添加作用机理 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 Y_2O_3添加对MA-CA_2-CA_6复相耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 5.1 原料准备与实验过程 |
| 5.2 表征与测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 物相分析 |
| 5.3.2 烧结致密化 |
| 5.3.3 显微结构 |
| 5.3.4 常温抗压强度 |
| 5.3.5 常温抗弯强度和断裂韧性 |
| 5.3.6 抗热震性 |
| 5.3.7 Y_2O_3添加作用机理 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 MA-CA_2-CA_6复相耐火材料的抗渣侵蚀性能及其应用 |
| 6.1 MA-CA_2-CA_6复相耐火材料的抗渣侵蚀性能 |
| 6.1.1 实验过程 |
| 6.1.2 结果与讨论 |
| 6.2 MA-CA_2-CA_6复相耐火骨料在铝镁碳钢包砖中的应用 |
| 6.2.1 实验过程 |
| 6.2.2 结果与讨论 |
| 6.3 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术成果 |
（5）TiO2对铝镁质浇注料物相演变与性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 不定形耐火材料的发展及其应用现状 |
| 1.2 Al_2O_3-MgO系浇注料概述 |
| 1.2.1 铝镁质浇注料简介 |
| 1.2.2 铝镁质浇注料结合方式 |
| 1.3 铝镁质浇注料中的主要物相 |
| 1.3.1 镁铝尖晶石 |
| 1.3.2 六铝酸钙 |
| 1.3.3 刚玉相 |
| 1.3.4 低熔相 |
| 1.4 铝镁质浇注料添加剂的引入 |
| 1.4.1 矿化剂的作用与机理 |
| 1.4.2 添加TiO_2作为矿化剂 |
| 1.4.3 硅微粉的作用及机理 |
| 1.4.4 减水剂的作用及机理 |
| 1.5 论文研究内容 |
| 第2章 TiO_2对铝酸钙水泥结合铝镁质浇注料原位反应和性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验方案 |
| 2.2.1 试样制备 |
| 2.2.2 试样的表征和性能检测 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 电熔和烧结镁砂对铝镁质浇注料性能影响的比较分析 |
| 2.3.2 XRD物相分析 |
| 2.3.3 原位反应生成尖晶石的动力学分析 |
| 2.3.4 显微结构的分析 |
| 2.3.5 线变化率的分析 |
| 2.3.6 显气孔率的分析 |
| 2.3.7 弹性模量的分析 |
| 2.3.8 抗折强度的分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 TiO_2对镁铝质浇注料中低熔相的形成及其与氧化铝反应的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.2.1 试样制备 |
| 3.2.2 性能检测 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 XRD物相分析 |
| 3.3.2 半球点分析 |
| 3.3.3 显微结构的分析 |
| 3.3.4 TiO_2对CAS低熔相与氧化铝反应的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
（7）铝凝胶结合铝镁质钢包预制砖的研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 前言 |
| 1.1 钢包内衬用耐火材料的概述 |
| 1.1.1 钢包内衬用粘土及高铝质定型制品 |
| 1.1.2 不定形钢包内衬耐火材料 |
| 1.1.3 现代钢包内衬材料 |
| 1.2 钢包工作层耐火材料(浇注料和预制砖等)的损毁机理 |
| 1.3 铝镁(尖晶石)质浇注料(预制砖)的抗渣渗透机理 |
| 1.4 铝镁(尖晶石)质浇注料(预制砖)的研究现状 |
| 1.4.1 纯铝酸钙水泥和硅灰结合铝镁(尖晶石)质浇注料基质组成对性能的影响 |
| 1.4.2 水合氧化铝结合铝镁质浇注料 |
| 1.4.3 凝胶粉结合铝镁质浇注料 |
| 1.5 ρ-Al_2O_3结合的基本机理 |
| 1.6 Al_2O_3-MgO系相关相图 |
| 1.6.1 Al_2O_3-MgO二元相图 |
| 1.6.2 MgO-Al_2O_3-SiO_2系三元相图 |
| 1.6.3 CaO-Al_2O_3-SiO_2三元相图 |
| 1.7 本论文的主要研究内容及方案 |
| 1.7.1 研究内容 |
| 1.7.2 研究方案 |
| 第二章 实验过程 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验内容 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 流动值的测定和可施工时间的确定 |
| 2.3.2 物理性能的检测 |
| 2.3.3 抗热震性的测试 |
| 2.3.4 热态抗折强度测定 |
| 2.3.5 抗渣性测定 |
| 2.3.6 抗爆裂性试验 |
| 2.4 实验设备 |
| 第三章 结合剂的选择研究 |
| 3.1 实验内容 |
| 3.2 结果和讨论 |
| 3.2.1 几种结合剂对浇注料试样常温物理性能的影响 |
| 3.2.2 几种结合剂对浇注料试样抗渣性能的影响 |
| 3.2.3 几种结合剂对浇注料试样热震稳定性能的影响 |
| 3.3 本章结论 |
| 第四章 影响钢包预制砖性能的主要因素研究 |
| 4.1 微粉种类和加入量对预制砖性能的影响 |
| 4.1.1 微粉种类和加入量对预制砖物理性能的影响 |
| 4.1.2 微粉种类和加入量对预制砖抗渣性能的影响 |
| 4.1.3 小结 |
| 4.2 MgO的加入量与加入形式对预制砖性能的影响 |
| 4.2.1 MgO的加入量与加入形式对预制砖线变化率的影响 |
| 4.2.2 MgO的加入量与加入形式对预制砖抗渣性能的影响 |
| 4.2.3 小结 |
| 4.3 分散剂和外加剂对预制砖性能的影响 |
| 4.3.1 分散剂和外加剂对浇注料施工性能的影响 |
| 4.3.2 分散剂和外加剂对浇注料烘后强度的影响 |
| 4.3.3 小结 |
| 4.4 防爆剂的种类和加入量的研究 |
| 4.5 本章总结 |
| 第五章 钢包预制砖的工业应用研究 |
| 5.1 马钢四钢轧总厂生产工艺概况 |
| 5.2 马钢300吨钢包的砌筑设计方案 |
| 5.3 马钢300吨钢包预制砖砖型设计 |
| 5.4 马钢300吨钢包砌筑和要求 |
| 5.5 钢包维修及要求 |
| 5.6 钢包使用及要求 |
| 5.7 钢包使用情况 |
| 5.7.1 钢包砌筑情况 |
| 5.7.2 钢包使用情况 |
| 5.8 小结 |
| 第六章 钢包预制砖的侵蚀机理分析 |
| 6.1 预制残砖荧光分析 |
| 6.2 预制砖侵蚀机理 |
| 第七章 主要结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（8）不同结合系统铝镁浇注料的性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 钢包内衬材料的发展 |
| 1.1.1 国内钢包内衬耐火材料的发展 |
| 1.1.2 国外钢包内衬耐火材料的发展 |
| 1.2 铝镁浇注料的研究动态 |
| 1.2.1 骨料原料的选择及其对浇注料性能关系的研究 |
| 1.2.2 镁砂的粒度及配合量对铝镁浇注料性能的影响 |
| 1.2.3 Al_2O_3 微粉的影响 |
| 1.2.4 硅微粉的影响 |
| 1.2.5 提高中温强度的措施 |
| 1.2.6 改善抗剥落性的措施 |
| 1.2.7 铝镁浇注料的高温特性 |
| 1.2.8 铝镁浇注料的结合剂 |
| 第二章 不同结合剂结合铝镁浇注料的性能对比 |
| 2.1 试样制备 |
| 2.2 测试内容及方法 |
| 2.3 实验结果及分析 |
| 2.3.1 线变化率的比较 |
| 2.3.2 显气孔率以及体积密度的比较 |
| 2.3.3 耐压强度的比较 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 不同结合剂结合铝镁浇注料的抗渣性能研究 |
| 3.1 试样制备及研究方法 |
| 3.2 实验结果及分析 |
| 3.2.1 武钢熔渣对试样的侵蚀和渗透结果 |
| 3.2.2 攀钢熔渣对试样的侵蚀和渗透结果 |
| 3.2.3 试样的显微结构分析 |
| 3.2.4 渣蚀试样的显微结构分析 |
| 3.2.5 铝镁浇注料渣蚀行为分析 |
| 3.3 试样损毁机理研究 |
| 3.3.1 熔渣对浇注料的侵蚀 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 镁质结合剂结合的铝镁浇注料的性能 |
| 4.1 镁质结合剂 |
| 4.1.1 铝镁浇注料所采用的结合剂 |
| 4.1.2 镁质结合剂的开发 |
| 4.2 镁质结合剂加入量对铝一镁系浇注料性能的影响 |
| 4.2.1 试样制备 |
| 4.2.2 测试内容及方法 |
| 4.2.3 实验结果及分析 |
| 4.2.4 小结 |
| 4.3 不同刚玉颗粒对镁质结合剂结合的铝镁系浇注料性能的影响 |
| 4.3.1 试样的制备 |
| 4.3.2 测试内容及方法 |
| 4.3.3 实验结果及分析 |
| 4.3.4 小结 |
| 4.4 凝胶、镁铝尖晶石质结合剂、镁质结合剂结合对铝镁系浇注料性能的影响 |
| 4.4.1 试样的制备 |
| 4.4.2 测试内容及方法 |
| 4.4.3 实验结果及分析 |
| 4.4.4 小结 |
| 4.5 凝胶和镁质结合剂复合结合对铝镁系浇注料性能的影响 |
| 4.5.1 试样制备 |
| 4.5.2 测试内容及方法 |
| 4.5.3 实验结果及分析 |
| 4.5.4 小结 |
| 第五章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间研究成果 |
（9）钢包内衬粘渣的机理及化渣剂的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 钢包内衬的发展状况 |
| 1.1.1 钢包内衬材质的演变 |
| 1.1.2 钢包内衬的结构 |
| 1.2 国内钢包内衬粘渣问题的研究 |
| 1.2.1 钢包内衬粘渣现象的研究 |
| 1.2.2 钢包内衬粘渣物的分析 |
| 1.2.3 钢包内衬粘渣的原因分析 |
| 1.2.4 解决粘渣的措施 |
| 1.2.5 熔渣与耐火材料间作用研究 |
| 1.2.6 粘渣机理 |
| 1.3 研究方案 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 第二章 钢包残样研究 |
| 2.1 试样的采集及原砖性能 |
| 2.2 残样的显微结构分析 |
| 2.2.1 渣线残样（A）的显微结构分析 |
| 2.2.2 包壁残样（B）的显微结构分析 |
| 2.3 小结 |
| 第三章 熔渣的物化性能研究 |
| 3.1 熔渣的采集及精炼工艺 |
| 3.2 熔渣的化学成分分析 |
| 3.3 熔渣的XRD 分析 |
| 3.3.1 Q 钢各阶段熔渣的XRD 分析 |
| 3.3.2 WSt12 钢各阶段渣的XRD 分析 |
| 3.3.3 Q345B 钢各阶段渣的XRD 分析 |
| 3.3.4 W20 钢各阶段渣的XRD 分析 |
| 3.4 熔渣的熔化温度测定 |
| 3.5 熔渣的粘度测定 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 渣蚀试验研究 |
| 4.1 试验过程 |
| 4.2 试验结果与分析 |
| 4.2.1 熔渣对渣线用砖的渣蚀行为分析 |
| （1） 试样的侵蚀和渗透结果 |
| （2） 试样的显微结构分析 |
| 4.2.2 熔渣对包壁用砖的渣蚀行为分析 |
| （1） 试样的侵蚀和渗透结果 |
| （2） 试样的显微分析 |
| 4.3 小结 |
| 第五章 石灰-萤石型化渣剂的研究 |
| 5.1 化渣试样的准备 |
| 5.2 化渣试验 |
| 5.2.1 萤石原料的成分分析 |
| 5.2.2 化渣试验及结果 |
| （1） 化渣试验及结果 |
| （2） 结果分析 |
| 5.2.3 化渣试样的显微结构分析 |
| （1） 试样Z1 的显微结构分析 |
| （2） 试样Z5 的显微结构分析 |
| （3） 试样B1 的显微结构分析 |
| （4） 试样B5 的显微结构分析 |
| （5） 试样的显微分析结果讨论 |
| 5.2.4 化渣效果分析 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 钢包内衬粘渣的机理研究 |
| 6.1 熔渣与钢包内衬间的相互作用 |
| 6.2 产物层及粘度对熔渣与耐火材料间作用的影响 |
| 6.21 产物层对阻挡层形成的影响 |
| 6.22 粘度对熔渣与耐火材料间互扩散的影响 |
| （1） 熔渣组成对粘度的影响 |
| （2） 熔渣粘度对扩散渗透能力的影响 |
| （3） 粘度对阻挡层形成的影响 |
| 6.3 冶炼工艺对阻挡层形成的影响 |
| 6.4 阻挡层的形成与粘渣 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 结论 |
| 在学研究成果 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（10）我国钢包用耐火材料的品种及应用（论文提纲范文）
| 1 前 言 |
| 2 钢包用耐火材料 |
| 2.1 硅酸铝质钢包耐火材料 |
| 2.1.1 粘土砖 |
| 2.1.2 高铝砖 |
| 2.1.3 高铝质捣打料 |
| 2.1.4 蜡石砖 |
| 2.2 铝镁 (碳) 质钢包耐火材料 |
| 2.2.1 铝镁整体捣打料 |
| 2.2.2 铝镁浇注料 |
| 2.2.3 铝镁不烧砖 |
| 2.2.4 铝镁尖晶石浇注料 |
| 2.2.5 铝镁碳砖 |
| 2.2.6 铝镁尖晶石碳砖 |
| 2.2.7 高档铝镁不烧砖 |
| 2.2.8 高档铝镁 (尖晶石) 浇注料 |
| 2.3 镁碳质钢包耐火材料 |
| 2.3.1 镁碳砖 |
| 2.3.2 低碳镁碳砖 |
| 2.4 镁钙 (碳) 质钢包用耐火材料 |
| 2.4.1 白云石捣打料 |
| 2.4.2 不烧镁钙砖 |
| 2.4.3 不烧镁钙碳砖 |
| 2.5 锆质砖 |
| 3 结 语 |
四、矾土尖晶石钢包浇注料的研制（论文参考文献）
- [1]刚玉-尖晶石质浇注料的系统优化及对其热/力学性能的影响研究[D]. 王志强. 武汉科技大学, 2020(01)
- [2]结合剂对铝镁质浇注料性能影响研究[D]. 胡浩. 武汉科技大学, 2020(01)
- [3]钢包用铝镁质浇注料的研究现状及再利用[A]. 魏运先,段锋,马爱琼. 2018国际耐火材料学术会议论文集, 2018
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