一、氧化锆陶瓷颈圈牙种植体有限元分析（论文文献综述）
王天瑜,牛一龙,周健邦,王晓飞,邵丽华,韩建民[1]（2022）在《氧化锆口腔种植体的动态植入过程分析与设计》文中研究指明在牙科种植领域常使用的种植体材料多为纯钛或钛合金,然而钛金属种植体存在美学缺陷及潜在的致敏可能等问题.氧化锆陶瓷由于其高强度、美观性与生物相容性被认为是钛金属种植体的理想替代品,但目前国内对于氧化锆种植体的研究仍处于起步阶段.本文通过对氧化锆种植体及骨组织进行有限元建模,并对种植体的动态植入过程进行仿真,分析了骨组织内部的应力-应变状况.结果发现,随着植入深度的增加,种植体与骨组织的接触面积增大,松质骨内应力增加.考虑到骨组织的具体结构,将松质骨内的最大应力-应变作为分析的主要对象,结合损伤分析,对种植体模型进行了优化.此外,还设计了3种具有自攻刃设计的种植体模型,分别进行应力应变分析后确定了最优设计.之后建立了具有自攻刃设计的种植体模型,并模拟了临床的3种植入方案:螺纹成形、螺纹切割、螺纹成形与切割进行分析,通过分析得到螺纹成形与切割种植方案更为安全的结论.本文结果可以指导氧化锆种植体的结构设计以及植入时的条件设定等,为我国自主研发的氧化锆种植体进行了理论指导,为其早日进行临床应用指明了方向.
李杰森[2]（2021）在《树脂基陶瓷在种植牙冠修复厚度设计的研究》文中认为目的1、制备试件比较不同厚度种植牙上部树脂基陶瓷Vita Enamic修复体的断裂强度,为树脂基陶瓷应用于种植临床提供一定的指导作用。2、使用有限元方法比较不同CAD/CAM全瓷修复材料和基台设计在种植牙冠修复的应力分布情况。方法1、参照磨牙标准牙冠形态,将右下第一磨牙牙冠CAD/CAM数据导入3D打印软件中,通过使用特定的CAD软件分别缩小尺寸,以确保获得均匀厚度的牙冠。利用RKO8车床分别切削制作个性化钛基台（n=8）,设定粘接剂厚度为100μm,然后将数据导入CEREC加工制作相应1 mm、2 mm厚度树脂基陶瓷牙冠（n=8）,牙冠厚度误差控制在±0.1 mm以内。复制个性化基台高度,修整成品基台,将个性化基台与成品基台模型数据导入计算机软件,复制个性化基台组牙冠外形,3D打印制作成品基台组树脂基陶瓷牙冠（厚度约3 mm）。修复体内面和钛基台表面通过喷砂（氧化铝）并涂布Single Bond Universal（3M）进行表面处理。将钛基台固定于种植体替代体上,利用Rely X Ultimate（3M）粘接Vita Enamic修复体,形成修复体-基台复合体。将修复体-基台复合体进行10,000次冷热循环,然后使用万能试验机在静载荷下进行抗折强度测试,记录数据并进行统计学分析。2、建立下颌第一磨牙种植牙冠修复有限元模型,进行4种冠厚度（1 mm、2 mm、3 mm和4mm）和4种不同冠修复材料,即树脂基陶瓷（Lava Ultimate和Vita Enamic）、二硅酸锂陶瓷（IPS e.max CAD）和氧化锆陶瓷的设计。在下颌第一磨牙牙合面加载600 N,使用有限元软件ANSYS 10.0分析应力分布,记录拉伸方向的主应力。结果1、一元方差分析结果显示不同厚度（F=7.478,P=0.004<0.01）对种植冠修复体的抗折力影响有统计学意义。2 mm组显示了最高的抗折力1707.09±289.31 N,3 mm组显示了最低的抗折力1204.96±130.50 N。1 mm组和2 mm组多为II型破坏,冠修复体从基台部分脱落,基台暴露面积大于10%,小于等于50%,3 mm组多为IV型破坏,冠修复体从基台完全脱落或基台暴露面积大于90%。2、冠部应力分析显示,1 mm-Cercon组211.30 MPa最高,4 mm-Lava Ultimate组11.56 MPa最低;基台应力分析显示,3 mm-Lava Ultimate组38.84MPa最高,1 mm-Cercon组11.68 MPa最低。Lava Ultimate组、Vita Enamic组和IPS e.max CAD组随着冠厚度增加,冠修复体的应力呈现上升趋势。随着冠厚度增加,各材料水门汀中的应力呈现上升趋势,种植体的应力呈现下降趋势。使用成品基台时树脂基陶瓷冠和水门汀中的应力集中较个性化基台高。周围牙槽骨中的应力变化很小。结论1、本研究比较了不同厚度的种植牙上部树脂基陶瓷Vita Enamic冠修复体的抗折性能,2 mm厚度冠修复体设计的抗折力高于1 mm和3 mm设计。折裂形态上,1 mm和2 mm组多为可用树脂修补的冠部部分折裂,3 mm组多为冠纵向折裂,修复体脱离基台。2、有限元分析结果表明,树脂基陶瓷Ultimate和Vita Enamic随着冠厚度增加,冠修复体的最大拉伸应力集中呈现上升趋势;各材料随着冠厚度增加,水门汀中的的最大拉伸应力集中呈现上升趋势。树脂基陶瓷材料在种植牙冠修复时使用个性化基台有利于减少应力集中。动态冲击对种植体以及周围骨的影响还有待进一步研究。
吕越[3]（2017）在《TOM1、TOLLIP蛋白结构的研究及种植体弹性模量变化的有限元分析》文中研究说明目的:通过研究参与炎症的TOM1蛋白和TOLLIP蛋白之间的相互作用和机制,了解这两种蛋白的具体结构,为之后炎症信号传递的通路研究和药物研究提供信息。通过三维有限元法分析,探讨植体弹性模量变化对牙种植体和骨组织应力分布的影响,为新型牙种植系统的研究提供实验依据。方法:应用分析型分子筛、等温量热滴定实验、分析型超速离心等定性定量研究TOM1蛋白和TOLLIP蛋白之间的相互作用,并用X射线衍射的方法解析蛋白结构。应用螺旋CT数据,建立下颌骨和种植体模型。设定植体弹性模量分别为110、90、70、55和40 GPa,模拟咬合状态在垂直、水平、斜向分别施加300、100、130 N的静止载荷,计算并分析各组在3种载荷下植体周围骨组织和牙种植体各部分的应力。结果:多种实验结果均能证明TOM1蛋白和TOLLIP蛋白之间有确定的相互作用关系,TOLLIP蛋白C2结构域解析成功。随着植体弹性模量的降低,水平和斜向载荷下牙种植体周围皮质骨受到的应力会随之降低,种植体的应力也呈逐渐减小趋势。结论:TOM1蛋白和TOLLIP蛋白之间有确定的相互作用关系。降低牙种植体材料的弹性模量有利于载荷在种植体和周围骨组织中的传导,降低种植义齿晚期失败的风险。
钱俊乔[4]（2016）在《氧化锆表面不同粗化处理对成骨细胞增殖分化的影响》文中提出目的:自从上世纪60年代以来利用口腔种植技术恢复咀嚼功能受到了越来越多的患者的认同,目前临床上所应用的种植材料主要是纯钛及钛合金。金属钛是一种生物材料,具有良好的生物相容性,但是由于其强度不太理想,钛离子释放造成牙龈薄弱区色泽改变等问题,科研人员一直在探索能够弥补钛材不足的更加理想的新型种植材料。氧化锆是一种具有良好生物相容性并且具有较高的强度以及与牙体组织相近色泽的新型陶瓷材料。本研究通过对氧化锆片表面进行不同的粗化处理使氧化锆表面形成不同的形貌结构,与小鼠胚胎成骨细胞MC3T3-E1进行体外培养,扫描电镜观察氧化锆表面形貌及表面元素能谱分析,粗糙度仪测量氧化锆表面粗糙度,MTT法检测成骨细胞增殖活性情况以及碱性磷酸酶（ALP）活性检测法检测成骨细胞分化情况,观察不同表面粗化处理方法对培养于氧化锆表面上的成骨细胞生物学活性的影响,为更好地研究和设计氧化锆种植体表面粗化处理方法提供实验依据。方法:1氧化锆片的制备及分组制备直径19 mm,厚度1mm的氧化锆片36枚,Ra=0.4μm,分3组,每组12枚。A组热酸蚀刻组。将制作好的氧化锆陶瓷片以100℃放入浓HF（分析纯）和浓HNO3（分析纯）混合液（1:1）中热酸蚀处理30分钟。B组Al2O3喷砂+热酸蚀刻组。粒度为120目的Al2O3砂粒,0.45Mpa气压下喷砂;用浓HF/HNO3混合液（1:1）于100℃下热酸蚀30分钟。C组对照组。表面不做任何粗化处理。2氧化锆片表面粗糙度的测量利用TR-200粗糙度仪（测量范围:Ra:0.02512.5μm）测量三种经不同表面处理方法处理的氧化锆片表面的粗糙度,将各组所测得的平均粗糙度值作为该种表面处理方法锆片的表面粗糙度。3氧化锆片表面形貌的扫描电镜观察和元素能谱分析采用扫描电镜观察HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组,Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组和未处理光滑组的三组氧化锆片的表面形貌并对其表面进行元素能谱分析。4小鼠胚胎成骨细胞MC3T3-E1细胞复苏、传代培养将冻存的原代小鼠胚胎成骨细胞MC3T3-E1进行细胞复苏,镜下观察细胞生长情况,待细胞长满培养瓶底,且形态良好时进行细胞传代培养。5在不同粗化处理氧化锆片上进行成骨细胞培养取生长状态良好的第3代成骨细胞,将其制备成骨细胞浓度为1×105个/ml的单细胞悬液,分别接种于经HF/HNO3混合酸热酸蚀处理,Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理和未处理光滑的三组氧化锆片表面,然后将三组氧化锆片分别放入12孔培养板内,使成骨细胞在氧化锆片上生长。6对不同粗化处理氧化锆片表面的成骨细胞增殖活性情况的检测在接种后培养的第3、5、7天做MTT细胞活性的检测,用酶联免疫仪在490nm处测定各组氧化锆片表面的吸光度值（OD值）以了解各组细胞的增殖活性情况。7成骨细胞碱性磷酸酶（ALP）活性检测生长状态良好的第3代成骨细胞接种于不同粗化处理氧化锆陶瓷片上,在12孔培养板中培养。每组设3个平行试样,观察细胞的生长变化情况,测定第3、5、7天的成骨细胞碱性磷酸酶（ALP）活性并描绘标准曲线,用酶联免疫仪在405nm处测定各组氧化锆片表面的吸光度值并根据所得标准曲线计算ALP活性,根据所得ALP活性以了解各组细胞的分化情况。8统计学分析采用SPSS 21.0统计软件,应用析因设计的方差分析比较三组氧化锆片在不同时间点的吸光度值及ALP活性值,并采用SNK法进行组间的两两比较,P<0.05有统计学差异。结果:1三种不同表面处理的氧化锆表面粗糙度的测量结果HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组氧化锆片表面粗糙度为0.75μm;Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组氧化锆片表面粗糙度为1.60μm;未处理光滑组氧化锆片表面粗糙度为0.41μm。2三种不同表面处理的氧化锆表面形貌的扫描电镜观察结果和元素能谱分析结果HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组氧化锆片表面形成了大量不规则的二级窝洞和少量浅显的一级窝洞,Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组氧化锆片表面形成了大量形态不规则的一级窝洞和二级窝洞,两种氧化锆片表面形成的窝洞洞形相似。未处理光滑组氧化锆片表面则只有浅显的窝洞形态,且相对较为平坦。表面元素能谱分析显示,三种氧化锆片表面都仅含有Zr和O元素,不含有其他元素。3三组氧化锆片表面成骨细胞的增殖活性检测结果成骨细胞在各组氧化锆片表面培养3、5、7天后的吸光度值比较:HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组吸光度值:（1）3 day:0.249±0.006（2）5 day:0.430±0.013（3）7 day:0.914±0.015;Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组吸光度值:（1）3 day:0.235±0.006（2）5 day:0.552±0.014（3）7day:1.055±0.046;未处理组吸光度值:（1）3 day:0.221±0.004（2）5 day:0.315±0.013（3）7 day:0.717±0.003。单纯热酸蚀组与Al2O3砂粒+热酸蚀组氧化锆片表面在各个时间点的成骨细胞吸光度值之间有统计学差异（P<0.05）,两种粗化处理组与未处理组氧化锆片表面在各个时间点的成骨细胞吸光度值之间有统计学差异（P<0.05）。4三组氧化锆片表面成骨细胞的碱性磷酸酶活性检测结果成骨细胞在各组氧化锆片表面培养3、5、7天后的ALP活性（单位:IU）比较:HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组ALP活性:（1）3 day:3.556±0.053（2）5 day:6.190±0.077（3）7 day:6.700±0.185;Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理组ALP活性:（1）3 day:3.619±0.223（2）5 day:6.407±0.076（3）7 day:7.231±0.115;未处理组ALP活性:（1）3 day:3.324±0.069（2）5 day:5.649±0.026（3）7 day:6.230±0.229。单纯热酸蚀组与Al2O3砂粒+热酸蚀组氧化锆片表面在各个时间点的成骨细胞ALP浓度之间有统计学差异（P<0.05）,两种粗化处理组与未处理组氧化锆片表面在各个时间点的成骨细胞ALP浓度之间有统计学差异（P<0.05）。结论:1经HF/HNO3混合酸热酸蚀处理,Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理和未处理光滑的氧化锆陶瓷片表面分别具有不同的表面形貌,Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀组氧化锆片的表面形貌最为粗糙,HF/HNO3混合酸热酸蚀组次之,未处理组表面形貌较为光滑。2成骨细胞在三组氧化锆片表面均能生长,但成骨细胞在三组氧化锆片表面的生长状况存在差异。3成骨细胞在经HF/HNO3混合酸热酸蚀处理和Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理的氧化锆片表面增殖、分化情况优于未经粗化处理的氧化锆片表面,且经Al2O3砂粒喷砂+HF/HNO3混合酸热酸蚀处理的氧化锆片表面更加有利于成骨细胞的增殖和分化。
江崧骥[5]（2015）在《氧化锆陶瓷基台以及种植体受力状况的有限元分析》文中研究表明近年来,齿科种植体在口腔修复领域已经占据着越来越重要的地位。随着人们生活水平的提高,患者不仅要求种植体能满足功能上的需求,同时也最好能获得逼真、美观的义齿来满足审美上的需求。氧化锆作为一种结构陶瓷,有着优异的生物相容性及力学性能,并且其烧结致密后有一定的透光性,更接近人类天然的牙齿,良好的美学性能让其在近年来在齿科修复领域有着非常广泛的应用。但是,氧化锆作为陶瓷,只会发生脆性断裂,同时存在亚临界裂纹慢速生长,在长时间的使用过程中,力学性能会逐渐下降,也给它的应用带来了很大的隐患。为了解决氧化锆陶瓷疲劳性能差,影响齿科种植体长期力学性能的问题,本研究试图通过调整种植体-基台连接方式,使氧化锆基台在受到同样载荷的情况下内部的应力降低,从而提高整个种植体系统的寿命。本文对Straumann和CAMLOG齿科种植体和氧化锆基台系统进行了研究,通过有限元方法对齿科种植体的受力情况进行模拟。分别采用了钛合金一体基台,氧化锆一体基台和氧化锆基台搭配钛合金连接体的组合基台模型,通过有限元软件模拟30°施加300N载荷的情况。根据计算结果,发现整套种植体系统受力最大的点都出现在种植体和基台接触的位置。在用氧化锆一体基台时,氧化锆内部的最大应力非常接近氧化锆材料的断裂强度,而增加了钛合金连接体后,氧化锆基台内部的应力则能得到了极大的降低。同时,通过实验验证了增加钛合金连接体的种植体系统如计算一样有较好的力学性能。Straumann种植体和CAMLOG种植体在30°斜向加载下失效载荷分别能达到600N和950N。
赵吉奎[6]（2012）在《牙种植体系统的生物力学有限元分析》文中研究表明种植义齿因具有传统活动义齿、固定义齿无法比拟的优势,在近十几年中得到了长足的发展,得到越来越多的患者的认可。虽然种植修复具有高达90%以上的远期成功率,但临床上仍不时有种植修复失败病例的报道,包括紧固螺钉的折断、种植体的松动甚至脱落等,而颌骨局部负荷过大引起的种植体周围骨吸收是造成种植修复失败的主要原因之一。种植修复的成功除了要求其具有良好的生物相容性外,还要具备良好的生物力学相容性,从而保障种植修复的远期成功率。本实验应用Solidworks软件,绘制种植体、骨密质与骨松质、牙冠修复体、种植体—基台连接系统的三维实体模型,应用布尔运算操作,准确建立颌骨种植窝模型。使用Ansy Workbench和Solidworks软件的无缝双向参数传递功能,建立可随种植体宏观结构参数自适应改变的种植体骨块三维有限元模型,使得不同参数种植体有限元分析的高效性和准确性得到了提升。本文从生物力学角度,对种植体的直径、长度和螺纹形态等参数进行有限元分析,并对种植体—基台连接系统的受力情况和疲劳寿命进行了研究。发现等腰梯形更适合选作螺纹结构、种植体直径比长度对颌骨的影响大、连接系统结合处疲劳安全系数低等结论,最后将这些模拟结果与国内外学者的一些实验结论进行了对比验证。总之,本文从几何模型的高精度建立开始,对种植体的几个基本参数及种植体—基台连接系统进行了研究,发现一些有益的经验和结果,为后续的深入研究奠定了一定的基础,同时为设计开发和临床选择种植体提供了一定的参考。
王永亮[7]（2010）在《氧化锆基台的研制及机械性能检测》文中进行了进一步梳理目的：研制氧化锆基台并对其机械性能进行初步检测。方法：选用纳米氧化锆粉,采用冷等静压成型方法和二次烧结工艺制作氧化锆基台。（1）分别取10枚氧化锆基台和钛基台测量其表面粗糙度Ra、Rz值；（2）分别取10枚氧化锆基台和钛基台与Osstem USⅡ种植体装配组成氧化锆基台组与钛基台组,用扫描电镜测量两组基台-种植体连接界面的微间隙；（3）各取5枚氧化锆基台和钛基台组成氧化锆基台组与钛基台组,分别将基台与Osstem USⅡ种植体装配,置于不锈钢夹具中,用与基台长轴垂直的力对基台进行加载测量其抗折强度（加载速度0.5mm/min）。结果：制得的氧化锆基台形态良好。（1）氧化锆基台组的表面粗糙度Ra、Rz值为0.108±0.026μm、1.058±0.227μm，钛基台组的表面粗糙度Ra、Rz值为0.131±0.037μm、1.157±0.268μm；两组间差别均无统计学意义（P>0.05）。（2）氧化锆基台-种植体连接界面的边缘微间隙为3.01±0.64μm、内部微间隙为28.5±1.6μm,钛基台-种植体连接界面的边缘微间隙为2.71±0.42μm、内部微间隙为23.9±1.4μm；两组间差别均有统计学意义（P<0.05）。（3）氧化锆基台组与钛基台组的抗折强度分别为537.6±90.0N、753.9±160.8N,两组间差别具有统计学意义（P<0.05）。结论：在本实验条件下,采用纳米氧化锆粉经冷等静压成型和二次烧结工艺制作的氧化锆基台的表面粗糙度、基台-种植体连接界面的适合性、抗折强度达到了临床应用的要求。
杨炎忠,周延民,田小华,王林,陈淑萍,付丽[8]（2008）在《不同结构氧化锆瓷基台及种植体周骨壁应力的有限元分析》文中提出目的研究不同结构氧化锆瓷基台及种植体周骨壁应力的分布情况,为临床应用提供理论指导。方法采用建模软件AltairHypermesh建立三维有限元模型,应用AltairHyperview后处理软件对模型中不同载荷条件下的三种不同结构氧化锆瓷基台及种植体周骨壁应力的分布情况进行分析,并与常规钛基台进行比较。结果Replace基台模型的种植体周骨壁应力明显小于Lifecore实心基台模型和Lifecore螺栓固定基台模型的种植体周骨壁应力,而Replace基台模型的基台等效应力明显大于Lifecore实心基台模型和Lifecore螺栓固定基台模型的基台等效应力,Replace基台模型的螺栓等效应力峰值明显大于Lifecore螺栓固定基台的模型的螺栓等效应力峰值;Lifecore实心基台模型的种植体周骨壁应力略小于Lifecore螺栓固定基台模型的种植体周骨壁应力,而Lifecore实心基台模型的基台等效应力略大于Lifecore螺栓固定基台模型的基台等效应力;氧化锆基台模型与钛基台模型比较,两者无明显差异。结论基台与种植体连接方式的不同对氧化锆瓷基台及种植体周骨壁应力的分布有影响,提示临床上应该根据患者情况选择最合适的基台;基台材料的改变对应力分布无明显影响,从生物力学考虑可以放心使用氧化锆瓷基台。
王辉,杨小东,吴大怡,杨立,罗教明,张兴栋[9]（2005）在《钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体的结构强度与生物相容性研究》文中提出目的:牙种植体现已广泛的应用于临床,但前牙种植修复不仅要恢复功能,且需要兼顾其美学效果。目前因种植体颈部为钛金属,至使修复体的牙龈产生阴影或显灰色,影响了其美学效应。CDIC钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体是满足患者美学需求的新设计。方法:本研究采用有限元分析陶瓷颈圈牙种植体的结构强度,通过动物实验对陶瓷颈圈的生物相容性做了初步探讨。结果:以氧化锆陶瓷作为种植体颈圈,具有良好的力学性能和生物相容性,该设计具有安全性和可行性。
王辉[10]（2005）在《钛金属陶瓷颈圈牙种植体的研究》文中指出口腔种植技术经30多年发展,已成为口腔修复的一项十分成熟的常规治疗手段,随着社会文明的进步,缺齿患者不仅要求义齿在生理功能上的满足,同时追求审美上的自然、逼真。纯钛牙种植体因生物相容性好、质轻、强度好等而广泛应用于临床,成功的满足了患者的生理功能需求。但种植体为钛金属,显示暗灰色,从而使种植体唇面的牙龈产生阴影或显灰色,影响了前牙区的美学效应。目前无论是从改进临床技术操作还是喷涂陶瓷于种植体颈部以及陶瓷基桩等方法来改善前牙区灰色,都存在一定的问题。 牙种植体材料的研究逐步走向成熟,钛金属陶瓷颈圈牙种植体从牙种植体的结构设计出发,将生物陶瓷应用于牙种植体结构中（本设计创新点）,设计出满足美学修复的种植体。我们拟采用氧化锆、氧化铝、氧化钛、纳米氧化钛陶瓷应用于牙种植体颈部,筛选和设计出最优化的钛金属陶瓷颈圈牙种植体,完成美学修复。由于钛金属表面氧化钛的存在,用纳米二氧化钛陶瓷作种植体的颈部,贯穿“一体化”种植体的概念同时,还具有抗菌功能,是本设计的重点和创新点。 本文对应用较多的牙种植体、组织与种植体的结合情况、国内外牙种植美学修复的研究现状和存在问题、以及生物陶瓷的概况等进行了综述。截止到目前,本文主要由两部份工作组成:一是对钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体的研究。由于氧化铝、纳米氧化钛陶瓷颈圈在制备上的局限性,目前只制作了氧化锆陶瓷颈圈,氧化锆在生物材料中的应用研究相对较多,我们利用有限元分析及动物实验评价对钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体设计进行了初步的探讨（该部分为四川省科技攻关项目资助,项目编号:04CN032-007）。二是从材料的基
二、氧化锆陶瓷颈圈牙种植体有限元分析（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、氧化锆陶瓷颈圈牙种植体有限元分析（论文提纲范文）
（1）氧化锆口腔种植体的动态植入过程分析与设计（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 材料与方法 |
| 1.1 骨组织建模 |
| 1.2 种植体建模 |
| 1.3 仿真中载荷以及边界条件设定 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 无自攻刃设计种植体的动态植入过程结果与分析 |
| 2.2 含有自攻刃的种植体 |
| 2.3 含自攻刃设计B的种植体动态植入过程分析 |
| 3 总结 |
（2）树脂基陶瓷在种植牙冠修复厚度设计的研究（论文提纲范文）
| 英文缩略词表 |
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 前言 |
| 第一部分 钛基台支持的不同厚度树脂基陶瓷全冠的抗折性能比较 |
| 1 实验材料和仪器设备 |
| 2 实验方法 |
| 3 结果 |
| 4 讨论 |
| 5 结论 |
| 第二部分 不同全瓷修复材料和基台设计在种植牙冠修复的有限元分析 |
| 1 材料与方法 |
| 2 结果 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
| 全文总结 |
| 参考文献 |
| 树脂基陶瓷的临床应用进展 |
| 参考文献 |
（3）TOM1、TOLLIP蛋白结构的研究及种植体弹性模量变化的有限元分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 缩略语表 |
| 绪论 |
| 第一章 炎症相关TOM1、TOLLIP蛋白结构的研究 |
| 1.1 材料与方法 |
| 1.1.1 构建载体 |
| 1.1.2 蛋白的表达与纯化 |
| 1.1.3 TOM1蛋白与TOLLIP蛋白相互作用的定性与定量分析 |
| 1.1.4 Tom1蛋白和TOLLIP蛋白复合物晶体筛选和数据收集 |
| 1.2 实验结果 |
| 1.2.1 目的蛋白的纯化结果 |
| 1.2.2 TOM1蛋白和TOLLIP蛋白的FPLC结果 |
| 1.2.3 TOM1蛋白和TOLLIP蛋白的等温量热滴定实验结果 |
| 1.2.4 分析超速离心结果 |
| 1.3 目的蛋白晶体的筛选 |
| 1.3.1 目的蛋白晶体的筛选和优化 |
| 1.3.2 硒代目的蛋白晶体的筛选和优化 |
| 1.3.3 衍射数据收集后的解析 |
| 1.4 小结 |
| 1.5 讨论 |
| 第二章 牙种植体弹性模量变化的有限元分析 |
| 2.1 材料和方法 |
| 2.2 结果 |
| 2.2.1 不同弹性模量材料的种植体受各向载荷时其种植体周围界面骨支持组织的应力强度变化 |
| 2.2.2 不同弹性模量材料的种植体受各向载荷时其种植体各部分的应力强度变化 |
| 2.3 讨论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 硕士期间发表的学术论文 |
（4）氧化锆表面不同粗化处理对成骨细胞增殖分化的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 材料与方法 |
| 结果 |
| 附图 |
| 附表 |
| 讨论 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 综述 氧化锆生物材料的研究现状 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（5）氧化锆陶瓷基台以及种植体受力状况的有限元分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 种植体修复的意义 |
| 1.2 种植体材料的发展 |
| 1.3 常见的齿科种植体系统 |
| 1.4 种植体系统的力学性能分析 |
| 1.4.1 种植体力学性能分析标准 |
| 1.4.2 种植体力学性能的影响因素 |
| 1.4.3 种植体应力分析方法 |
| 1.4.4 有限元分析方法简介 |
| 1.5 研究内容及意义 |
| 第2章 STRAUMANN种植体系统的有限元分析 |
| 2.1 实验目的 |
| 2.2 实验材料和方法 |
| 2.2.1 研究对象 |
| 2.2.2 实验分组 |
| 2.2.3 有关材料的力学参数 |
| 2.2.4 有限元分析环境及实验工具 |
| 2.2.5 分析方法 |
| 2.2.6 实验条件假设 |
| 2.3 有限元模型建立 |
| 2.3.1 尺寸测量 |
| 2.3.2 模型建立 |
| 2.3.3 有限元网格划分 |
| 2.4 加载及约束 |
| 2.5 计算结果分析 |
| 2.5.1 应力比较指标 |
| 2.5.2 四种种植体的应力分布结果 |
| 2.5.3 不同类型种植体基台的对比 |
| 2.5.4 有连接体的情况下氧化锆基台的最薄厚度 |
| 2.6 小结 |
| 第3章 CAMLOG种植体系统的有限元分析 |
| 3.1 实验目的 |
| 3.2 实验材料和方法 |
| 3.2.1 研究对象 |
| 3.2.2 有关材料的力学参数 |
| 3.2.3 有限元分析方法 |
| 3.3 有限元模型建立 |
| 3.3.1 尺寸测量 |
| 3.3.2 模型建立 |
| 3.3.3 有限元网格划分 |
| 3.4 加载及约束 |
| 3.5 计算结果分析 |
| 3.5.1 种植体主要部件应力分布结果 |
| 3.5.2 CAMLOG与Straumann种植体的对比 |
| 3.6 小结 |
| 第4章 STRAUMANN和CAMLOG种植体最大负荷测试 |
| 4.1 实验目的 |
| 4.2 试样准备 |
| 4.3 装载及测试 |
| 4.4 测试结果 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 结论 |
| 5.1 研究总结 |
| 5.2 今后工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（6）牙种植体系统的生物力学有限元分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景和意义 |
| 1.2 有限元法在生物力学中的应用 |
| 1.3 模拟软件的选用 |
| 1.4 种植系统参数的生物力学影响 |
| 1.4.1 种植体骨结合理论和初期稳定性 |
| 1.4.2 种植体直径和长度的研究现状 |
| 1.4.3 种植体螺纹的的研究现状 |
| 1.4.4 种植体连接系统的研究现状 |
| 1.4.5 种植体的表面处理 |
| 1.5 课题研究的目的和意义 |
| 1.6 课题研究的内容和技术路线 |
| 第2章 种植系统几何模型的建立 |
| 2.1 牙种植体有限元建模手段的进展 |
| 2.2 牙种植体有限元建模手段的发展趋势 |
| 2.3 牙种植体系统几何模型的建立 |
| 2.3.1 实验设备 |
| 2.3.2 种植体和牙冠几何模型的建立 |
| 2.3.3 种植体和下颌骨骨块模型的装配 |
| 2.4 有限元模型的建立 |
| 2.4.1 SolidWorks和Ansys的无缝连接 |
| 2.4.2 网格划分 |
| 2.4.3 实验参数设置和模型的简化 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 种植体螺纹形状的静力分析 |
| 3.1 材料和方法 |
| 3.2 材料生物力学参数 |
| 3.3 接触方式的设定 |
| 3.4 载荷的设定和单元的划分 |
| 3.5 模拟结果 |
| 3.5.1 整体模型应力分布 |
| 3.5.2 颌骨的应力分布 |
| 3.5.3 颌骨的变形分析 |
| 3.5.4 颌骨应力峰值和变形峰值分析 |
| 3.6 讨论 |
| 3.7 小结 |
| 第4章 种植体直径和长度的静力分析 |
| 4.1 材料和方法 |
| 4.2 材料生物力学参数 |
| 4.3 接触方式的设定 |
| 4.4 载荷的设定和单元的划分 |
| 4.5 模拟结果 |
| 4.5.1 垂直载荷下颌骨的应力和变形 |
| 4.5.2 侧向载荷下颌骨的应力和变形 |
| 4.6 讨论 |
| 4.7 小结 |
| 第5章 种植体连接系统的应力和疲劳分析 |
| 5.1 种植体连接系统的应力分布 |
| 5.1.1 材料和方法 |
| 5.1.2 材料生物力学参数 |
| 5.1.3 接触方式的设定 |
| 5.1.4 单元的划分和载荷的设定 |
| 5.1.5 模拟结果 |
| 5.2 种植体连接系统的疲劳分析 |
| 5.2.1 循环载荷和S-N曲线 |
| 5.2.2 模拟结果 |
| 5.3 讨论 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 总结 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的论文 |
（7）氧化锆基台的研制及机械性能检测（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 材料与方法 |
| 结果 |
| 讨论 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附图 |
| 综述 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（9）钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体的结构强度与生物相容性研究（论文提纲范文）
| 1 材料和方法 |
| 1.1 种植体结构设计 |
| 1.2 有限元分析方法 |
| 1.3 氧化铝、氧化锆陶瓷动物体内实验 |
| 2 结果 |
| 2.1有限元分析 |
| 2.1.1不同预紧力300N轴向加载条件下的应力分布 |
| 2.1.2预紧力150N不同加载角度300N加载条件下陶瓷圈内的应力分布 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
（10）钛金属陶瓷颈圈牙种植体的研究（论文提纲范文）
| 目录 |
| 第一章 引言 |
| 1.1 牙种植体的研究 |
| 1.1.1 牙种植体系统结构特点和分类 |
| 1.1.2 钛金属牙种植体的性质 |
| 1.1.3 正常牙结构及与组织的相互作用 |
| 1.1.3.1 正常牙结构 |
| 1.1.3.2 正常牙与组织的结合 |
| 1.1.4 牙种植体的组织学分析 |
| 1.1.4.1 牙种植体与上皮组织间的界面 |
| 1.1.4.2 牙种植体与骨组织间的界面 |
| 1.2 国内外牙种植美学修复的研究现状和存在问题 |
| 1.2.1 美学修复的研究现状评述 |
| 1.2.2 美学修复目前存在的问题分析 |
| 1.3 陶瓷在生物医学材料中的应用 |
| 1.3.1 生物陶瓷的分类 |
| 1.3.2 生物惰性陶瓷(氧化锆、氧化铝、氧化钛)的研究 |
| 1.3.2.1 氧化锆陶瓷 |
| 1.3.2.2 氧化铝陶瓷 |
| 1.3.2.3 氧化钛陶瓷 |
| 1.4 钛金属骨植入材料生物活化的研究现状 |
| 1.4.1 改善钛金属材料活性研究现状 |
| 1.4.2 生物活性玻璃陶瓷(BGC)的活性机理 |
| 1.4.3 用BGC增强纳米氧化钛陶瓷活性的特点 |
| 1.5 本文研究目的与方法 |
| 1.5.1 研究目的与内容 |
| 1.5.2 研究方法 |
| 第二章 钛金属陶瓷颈圈牙种植体的研究 |
| 2.1 钛金属陶瓷颈圈牙种植体的设计结构 |
| 2.2 钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体的研究 |
| 2.2.1 钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体有限元分析 |
| 2.2.1.1 引言 |
| 2.2.1.2 中切牙位上颌骨实体模型的建立 |
| 2.2.1.3 计算条件 |
| 2.2.1.4 有限元分析方法 |
| 2.2.1.5 有限元分析结果 |
| 2.2.1.6 结论 |
| 2.2.2 氧化锆陶瓷种植体动物实验初步分析 |
| 2.2.2.1 材料与方法 |
| 2.2.2.2 结果 |
| 2.2.2.3 讨论 |
| 2.2.2.4 结论 |
| 第三章 纳米氧化钛陶瓷／BGC复合材料的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 纳米二氧化钛陶瓷／生物活性玻璃陶瓷复合材料生物活性研究 |
| 3.2.1 材料和方法 |
| 3.2.2 结果与讨论 |
| 3.2.3 结论 |
| 3.3 纳米二氧化钛陶瓷／生物活性玻璃陶瓷复合材料的力学测试 |
| 3.3.1 材料制备 |
| 3.3.2 方法 |
| 3.3.3 结果与讨论 |
| 3.3.4 结论 |
| 3.4 纳米氧化钛陶瓷／生物活性玻璃陶瓷复合材料蛋白吸附 |
| 3.4.1 引言 |
| 3.4.2 材料和方法 |
| 3.4.3 结果与讨论 |
| 3.4.4 结论 |
| 第四章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 独创性声明 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的论文 |
四、氧化锆陶瓷颈圈牙种植体有限元分析（论文参考文献）
- [1]氧化锆口腔种植体的动态植入过程分析与设计[J]. 王天瑜,牛一龙,周健邦,王晓飞,邵丽华,韩建民. 力学学报, 2022(01)
- [2]树脂基陶瓷在种植牙冠修复厚度设计的研究[D]. 李杰森. 福建医科大学, 2021(02)
- [3]TOM1、TOLLIP蛋白结构的研究及种植体弹性模量变化的有限元分析[D]. 吕越. 上海交通大学, 2017(05)
- [4]氧化锆表面不同粗化处理对成骨细胞增殖分化的影响[D]. 钱俊乔. 河北医科大学, 2016(04)
- [5]氧化锆陶瓷基台以及种植体受力状况的有限元分析[D]. 江崧骥. 清华大学, 2015(08)
- [6]牙种植体系统的生物力学有限元分析[D]. 赵吉奎. 东北大学, 2012(05)
- [7]氧化锆基台的研制及机械性能检测[D]. 王永亮. 青岛大学, 2010(03)
- [8]不同结构氧化锆瓷基台及种植体周骨壁应力的有限元分析[J]. 杨炎忠,周延民,田小华,王林,陈淑萍,付丽. 现代口腔医学杂志, 2008(06)
- [9]钛金属氧化锆陶瓷颈圈牙种植体的结构强度与生物相容性研究[J]. 王辉,杨小东,吴大怡,杨立,罗教明,张兴栋. 中国口腔种植学杂志, 2005(02)
- [10]钛金属陶瓷颈圈牙种植体的研究[D]. 王辉. 四川大学, 2005(01)