一、有机物包覆处理对粘结NdFeB性能的影响（论文文献综述）
任瑞冬[1]（2021）在《高耐蚀性粘结钕铁硼磁体制备及性能研究》文中认为近年来,粘结NdFeB磁体因其轻、薄、精、高效、节能等优点,广泛应用于汽车,存储媒体,智能家电等各类微小型马达和传感器上。特别是新能源汽车的发展,对开发高磁性、高耐蚀NdFeB磁体提出了更多的要求。本文采用模压成型法,制备了一种高精度粘结NdFeB磁环,并采用高压喷涂工艺在磁环表面制备了ZnAl涂层以及ZnAl/环氧树脂（ZnAl-EP）复合涂层,有效提高了产品的耐腐蚀性能,从而为工业发展高耐蚀性粘结钕铁硼磁体提供了有益探索。通过组分设计、磁粉前处理、混炼与造粒、模压成型与固化等工艺制备一种高精度粘结NdFeB磁环。并对粘结NdFeB磁环表面精度、表面形貌进行表征,测试了其磁性能和力学性能。结果表明:通过理论模型计算结合实验验证得出,粘结剂的最佳含量为3 wt%;采用最佳工艺制得的磁环的尺寸:外径为22.2±0.05 mm,内径为19.7±0.06 mm,高度为12.3±0.03 mm,平行度为0.03 mm,圆度≤0.03 mm,同心度≤0.03 mm,全尺寸CPK≥1.33;磁环的磁性能为:剩磁Br为6.72 k Gs,内禀矫顽力Hcj为11.38 k Oe,最大磁能积（BH）max为9.49 MGOe（75.57KJ/m3）,磁通量为4.72 m Wb;磁环的密度最大为5.9 g/cm3,压溃强度最大为68.3 N。通过高压空气喷涂的方式,在粘结NdFeB磁环表面制备了ZnAl涂层,对ZnAl涂层的表面与截面形貌、元素组成进行了表征。通过电化学实验、中性盐雾试验研究了ZnAl涂层的耐腐蚀性能及耐腐蚀机理,并测试了涂覆ZnAl涂层前后磁环的磁通量变化。结果表明:ZnAl涂层呈铝白色,涂层厚度大约为16.7μm,Zn薄片和Al薄片以金属单质的形式存在于涂层中,并且呈鱼鳞片状均匀致密的涂敷在了NdFeB粘结磁环表面,涂层截面为片状堆叠结构。涂覆ZnAl涂层后,粘结NdFeB磁环暴露在3.5 wt%的Na Cl溶液中的自腐蚀电流密度降低了1个数量级,耐中性盐雾试验时间达到264 h左右,耐腐蚀性能得到大幅提高。涂覆ZnAl涂层后,ZnAl/NdFeB磁环的磁通量只降低了0.15%-0.55%,说明ZnAl涂层及其制备过程对NdFeB磁环的磁性能几乎没有影响。通过在NdFeB磁环表面制备ZnAl/环氧树脂复合涂层,以实现对NdFeB磁环长期有效腐蚀防护的目的。对复合涂层的表面、截面形貌进行了表征,测试了其耐腐蚀性能,并对其腐蚀机理进行了研究。结果表明:环氧树脂涂层渗透到ZnAl涂层孔洞中,起到良好的密封作用;涂层与涂层之间、涂层与基体之间没有明显的分界线,证明具有较强的结合力;ZnAl/环氧树脂涂层的表面粗糙度降低,有利于降低涂层的活性;涂覆ZnAl/环氧树脂复合涂层体系后,粘结NdFeB磁环在3.5 wt%的Na Cl溶液中的自腐蚀电流密度降低了4个量级,中性盐雾试验达到1800 h。ZnAl/环氧树脂复合涂层能够发挥阻碍腐蚀介质的移动和电化学保护的双重叠加效应,其中包括环氧树脂颗粒的共渗,Zn-Al的钝化以及腐蚀产物的密封和阻隔多种因素协同作用,使其耐腐蚀性能远比传统的单一涂层的耐腐蚀性能优异。
李开沥[2]（2020）在《绝缘处理工艺对铁基磁粉芯性能的影响》文中提出磁粉芯材料,又称软磁复合材料,广泛应用于电感等各种电子元器件。移动通讯、智能制造、汽车电子与电子新能源等新兴领域的快速发展,对磁粉芯的损耗及其他方面的性能提出了更高的要求。本文以实现一体成型电感用磁粉芯制备技术的低成本和高性能为目标,使用不同绝缘包覆剂,通过多层复合包覆工艺对磁粉进行绝缘处理,在磁粉外部形成连续、均匀的绝缘包覆层,有效隔离与保护磁粉颗粒,达到提高频率稳定性、降低高频损耗的效果。通过分析不同包覆工艺处理磁体的显微组织和损耗分离情况,研究了磁体损耗降低的物理机制。此外,还研究了绝缘包覆工艺对磁体的绝缘性与力学性能等应用特性的影响。论文的主要研究内容与结果如下:首先,研究了前处理工艺对改善羰基铁粉磁粉性能的影响。对羰基铁粉进行磷化处理或硅烷偶联处理后,磁粉的频率稳定性显着提高,在1MHz条件下磁导率稳定性增强。研究了不同的磷化工艺,发现0.7 wt.%简化磷化法处理后的磁粉损耗最低、磁导率较高。通过损耗分离研究,发现磷化处理后在200k Hz条件下磁滞损耗占总损耗21.1%。结果表明,磷化处理在颗粒表面形成了磷酸盐包覆层,硅烷偶联处理在颗粒表面形成了硅烷枝接包覆层,两种方法均是通过隔离颗粒直接接触来提高材料品质因数。其次,对前处理后磁粉芯进行有机树脂包覆,研究了不同前处理工艺对树脂包覆效果的影响。结果表明,硅烷偶联处理可提高磁粉与包覆树脂间的结合力与相容性,磷化处理则赋予了材料良好的绝缘性能与低损耗。磷化处理工艺简单,效果显着,相比偶联处理更适用于工业生产。利用不同牌号与种类树脂包覆磷化后磁粉,发现使用3.0 wt.%自主研发的共混树脂包覆后,磁体的绝缘性能与力学性能有了出色的提高,电阻率高达2.23×107Ω?m。最后,研究了共混树脂成分对磁粉芯性能的影响。优选出的共混树脂成分为:高温环氧树脂与有机硅树脂的质量比为1:5～1:2。此成分树脂包覆后磁体的能量利用率、温度稳定性得到显着提高。通过研究不同应用条件下磁粉芯的功率损耗还发现,在600k Hz应用频率下,共混树脂包覆后磁粉芯的损耗以磁滞损耗为主,涡流损耗占比仅占总损耗的16.61%,说明双层包覆后基本完全隔离了颗粒间涡流。在125℃以下,适当提高材料的使用温度可显着降低能量损耗,材料对损耗产热起一定的反馈作用。基于以上研究结果,本文使用多层复合包覆工艺对羰基磁粉进行绝缘处理,成功实现了磁粉芯的损耗降低、品质因数提高,并通过实验和理论分析解释了绝缘包覆层对损耗的影响。研究结果对于实现实用性磁粉芯材料的高性能、低成本化具有较重要的指导意义。
孙洋[3]（2019）在《低温石油焦作为锂离子电池负极材料的改性研究》文中提出低温石油焦负极材料具有比容量高、倍率性能优异、安全性好、材料易得、价格便宜等优点,然而它的组成成分十分复杂,包含大量的多种类芳香族、脂肪族、杂环化合物,稠环芳香烃（由几个苯环稠合在一起的有机物,如萘、蒽、菲）、苯稠杂环化合物（由苯环与杂环化合物稠合而成的有机物,如吲哚、喹啉）、稠杂环化合物（由几个杂环稠合成的有机物,如嘌呤）,以及杂原子（含O、S、N、P等）官能团等,使得电池充放电时的成流反应极其复杂。一方面石油焦的储锂量增加,对高比容量活性材料的开发有益;另一方面也导致首次库伦效率及可逆循环容量较低,限制了其商用化进程,故需要通过行之有效的方法来进一步提高石油焦的电化学性能。本论文选取低温石油焦作为锂离子电池负极材料,采用溶剂和无机盐对其进行处理,经过充放电性能测试后,然后对充放电曲线进行差减法分析。通过研究溶剂浸取和无机盐包覆处理对低温石油焦所引起的不同成流反应,来深入探究石油焦的组成成分、官能团种类与可逆储锂性能之间的对应关系,以期为高循环比容量、高首次库仑效率的石油焦材料的开发提供可行方向。综合论文实验数据得出环己烷、硝酸、过氧化氢对石油焦容量及效率都有较好的提高,最终稳定比容量超过240 mA·h·g-1,效率超过34%;Al2O3、LiF和PAN（polyacrylonitrile）-Li2CO3对石油焦容量及效率都有明显的提高,最终稳定比容量超过330 mA·h·g-1,效率超过50%。通过原料石油焦与处理石油焦间首次充电曲线的差减法分析,佐以处理所带来的材料成分、组成以及结构的鉴别和差异分析,可以了解这些成分、组成及结构的电化学储锂反应电位区间、可逆性等电化学行为;另一方面,通过原料石油焦与化学处理石油焦单一样品的首次、二次充电曲线间的差减法分析,通过不同的电位区间的差异来研究造成首次不可逆容量的成流反应的不同比例,为降低不可逆容量和提高可逆容量提供解决方案。对比电池的电压和比容量曲线,电压随比容量的不同变化趋势对应于材料中不同的活性反应成分,如物质及官能团的储锂行为。根据曲线的斜率或变化速率,将电压-比容量曲线分为不同的成流反应区域。通过分析不同处理方式对曲线上相应成流反应区域的容量影响幅度,可以了解活性反应成分的种类、数量,及储锂电化学行为。因此,差减法是研究低温石油焦中复杂化学成分对负极成流反应的贡献的一种简单、有效而且实用的工具。本论文对原料石油焦与化学处理样品的首次充电电压-比容量曲线,采用差减法分别作出原料石油焦与处理石油焦间的首次充电过程电压-比容量差减曲线,又称容量损失曲线,能够了解化学处理消除了的原料中的不可逆容量成分,讨论了化学处理方式对首次充电曲线上各成流反应区间或平台的影响;对原焦及处理石油焦各自的首次及二次充电曲线分别作出电压-比容量差减曲线,又称不可逆容量曲线,分析了材料处理后残存不可逆容量的大小及构成。为选择性地处理石油焦,降低其不可逆容量生成成分,保留以致增大可逆容量生成成分,做出了有益的尝试。结合所有实验的数据分析,以过氧化氢或高锰酸钾为第一批次对石油焦进行处理,然后继以Li2CO3或LiF为第二批次对石油焦进行处理,对石油焦进行定点扰动,进一步地进行差减不可逆容量分析和差减容量损失分析,继而逐步推进首次效率的提高。
陈文钊[4]（2014）在《粘结NdFeB磁体表面涂层防腐性能的研究》文中指出NdFeB永磁材料因有优异的磁性能,迅速在电子、电机和通讯等领域得到广泛应用。由于NdFeB化学性质非常活泼,在高温或潮湿的环境中易氧化或腐蚀,从而限制磁体的应用。因此,研究NdFeB永磁体的耐腐蚀性能具有积极的意义。本文主要研究在粘结NdFeB磁体表面涂覆纳米TiO2/氟碳复合涂层,以提高磁体的防腐性能。主要研究结果如下：由于纳米Ti02表面能高,易发生团聚,不利于纳米特性的发挥,在制备纳米TiO2/氟碳复合涂层之前需要对纳米TiO2进行表面改性。本文采用不同含量的硅烷偶联剂KH550对纳米颗粒进行改性,沉降实验结果表明：分散性都得到不同程度提高,其中1.8 g KH550分散性最好。采用红外光谱（IR）、热重分析（TGA）.扫描电镜（SEM）等方法对18 g KH550改性的纳米Ti02颗粒进行表征,结果表明：KH550成功键合到纳米TiO2表面,接枝率为4.14%,分散稳定性得到提高。采用共混法制备纳米ZiO2/氟碳复合涂料,并刷涂在粘结NdFeB磁体表面制备纳米TiO2/氟碳复合涂层。利用扫描电镜（SEM）和接触角测试仪对涂层表面性能进行表征,结果表明：改性的纳米TiO2提高了其在涂层中的分散性。涂覆氟碳涂层后,接触角从78°提高到860；涂覆纳米TiO2/氟碳复合涂层后,接触角提高到113°,表现为疏水特性。采用开路电位、极化曲线和交流阻抗（EIS）等电化学方法研究磁体在NaCl、HC1及NaOH溶液中的腐蚀行为,研究表明,纳米Ti02/氟碳复合涂层在三种腐蚀介质中的防腐性能是最佳的。在NaOH溶液中,粘结NdFeB磁体形成致密的氢氧化物钝化膜,对基体有一定的保护作用；在NaCl溶液中,C1-1离子会破坏磁体表面的氟碳涂层,加速Nd与Fe的阳极反应；在HCl溶液中,由于磁体很容易与H+发生活性溶解反应,腐蚀速率是最快的。利用电化学噪声技术监测涂层试样在NaCl溶液中的腐蚀行为。结果表明：三种试样均发生局部腐蚀；其中纳米TiO2/氟碳复合涂层试样的σI、W值最小,Rn值最大,其耐蚀性能最好。由时域分析可知,纳米TiO2/氟碳复合涂层腐蚀行为分为四个过程：孔蚀钝化期；孔蚀亚稳态形成期；孔蚀稳态发展期；孔蚀发展后期。电流频域中的白噪声水平W可以表征试样的腐蚀发展过程,当腐蚀发生时,W趋于增大。
胡庚[5]（2014）在《粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体的制备与性能研究》文中研究说明粘结磁体具有易成型各种复杂形状零件，磁性能均一性好等优点，引起了企业界和研究者的广泛兴趣。目前应用最广的粘结磁体主要是粘结NdFeB和粘结铁氧体，粘结NdFeB磁体的磁性能高但温度稳定性较差且价格昂贵；粘结铁氧体磁体虽然磁性能较低，但温度稳定性高而且价格低廉。将NdFeB和铁氧体复合制成的粘结磁体具有磁性能连续可调、温度稳定性好及成本较低等优势，能适用于不同的场合。本论文系统研究了球磨、磁粉粒度分布、溶剂、磁粉配比、粘结剂、偶联剂、润滑剂、成型及固化工艺等对粘结复合磁体密度、磁性能及抗压强度的影响；并结合复合磁体的微观组织与磁性能分析了各项参数对粘结复合磁体性能产生影响的机理。主要研究内容及结果如下：NdFeB磁粉经球磨破碎后由于粒度太小易产生氧化，会损害磁体磁性能，而通过调整磁粉粒度，使其合理分布，有利于磁体磁性能的提高。将NdFeB磁粉和铁氧体按不同比例混合时，随着铁氧体含量的增大，复合磁体的矫顽力温度系数逐渐升高，当铁氧体添加量达到65wt.%时，复合磁体的矫顽力温度系数为正。在300K时，NdFeB添加量大于42wt.%，复合磁体的矫顽力较按稀释规律计算值大；在375K时，NdFeB添加量大于30.wt%时复合磁体的矫顽力比按稀释规律计算值大。而无论是在300K还是375K温度下，复合磁体的剩磁皆比按稀释规律计算值小。采用极性大，挥发性好的丙酮作溶剂易于获得高磁性能的磁体。钛酸酯偶联剂相较于硅烷偶联剂，对磁粉进行偶联处理后磁体的磁性能更高，但抗压强度不及采用硅烷偶联剂处理的好，钛酸酯偶联剂的最佳用量为0.6wt.%，硅烷偶联剂的最佳用量为1wt.%。环氧值适中的粘结剂有助于获得高磁性能的磁体，且环氧值越高，磁体的抗压强度越好，粘结剂最佳用量为3wt.%。模压成型过程中，压制温度、压制压力及保压时间都对粘结复合磁体的磁性能及抗压强度有较大影响。经优化得到的最佳工艺参数是77℃-900MPa-8min，在此条件获得的磁体性能为： D=5.5g/cm3、 Br=0.52T、 Hci=740.48kA/m、（BH）max=39.82kJ/m3、σbc=185.98MPa。在抽真空后并通入氩气进行保护的管式炉中固化的磁体磁性能最好，但抗压强度不及直接在普通电阻炉中固化的磁体。随着固化温度的提高及固化时间的增加，磁体磁性能及抗压强度皆呈现先增大后减小的趋势，经优化得到的最佳固化工艺参数是在180℃下保温120min，然后随炉冷却到室温。
尹洁[6]（2014）在《聚苯硫醚/锶铁氧体复合材料的研究》文中认为随着科技的不断发展,电子信息产品正在向“轻、薄、短、小”的方向发展。传统的烧结铁氧体复合材料已经无法满足要求,越来越多的研究者对聚合物粘结铁氧体复合材料进行了研究。本文以锶铁氧体为填料,以工程塑料聚苯硫醚（PPS）为基体,采用熔融挤出的方法制备了可应用于电子信息产品的复合材料。通过熔融指数仪、电子万能试验机、永磁测量仪、扫描电镜等对PPS/锶铁氧体复合材料的流动性能、力学性能、磁性能、微观形貌等进行研究,分析了填料含量、偶联剂,增韧剂等对聚苯硫醚/银铁氧体复合材料性能的影响。在磁粉填充PPS基体体系中,复合材料的磁性能随着磁粉的含量增加而不断上升,但在保证注射工艺条件下,磁粉的填充量最大为88wt%。偶联剂和润滑剂的加入可以有效地改善复合材料的加工流动性能。当加入的KH-550偶联剂含量为0.6wt%时,复合材料的熔融指数达到94.43g/10min。添加0.5wt%的三油酸甘油酯时,复合材料的熔融指数提高了 1.82倍。采用微米级金属A1粉对PPS进行增韧改性研究。随着Al颗粒含量的增加,PPS/A1复合材料的冲击强度先上升,然后下降。当A1颗粒含量为35wt%时,复合体系的冲击强度从5.01 KJ/m2提高到12.25kJ/m2。同时,填料与塑料基体的界面情况也会影响复合材料的冲击性能。采用四种不同的偶联剂（KH-550,KH-560,KH-570,钛酸酯偶联剂）改性的Al粉对PPS/A1复合体系力学性能的影响,结果表明,KH-560偶联剂的作用效果最为明显,当其用量为lwt%时,PPS/Al复合体系的冲击强度相比于纯PPS提高了 7.17倍,达到了35.96 kJ/m2。冲击强度的提高是因为,加入偶联剂后可以很大程度地改善复合材料中Al粉和PPS的界面结合能力。采用三元乙丙橡胶（EPDM）、马来酸酐接枝共聚物（EPDM-g-MAH）和纳米二氧化硅对PPS/(SrFe12O19)复合材料进行增韧研究。结果表明,三元乙丙橡胶（EPDM）和马来酸酐接枝的三元乙丙橡胶（EPDM-g-MAH）的加入均有利于提高PPS/SrFe12O19复合材料的冲击强度,当两者以合适的比例复配时,效果更好。研究发现,当加入的EPDM和EPDM-g-MAH增韧剂的质量比为1:1,且总添加量为5wt%时,PPS/S&12019复合材料的冲击强度达到最大值4.32KJ/m2,是不加增韧剂（1.64 KJ/m2）时的2.63倍。当马来酸酐接枝EPDM的接枝率为0.4-0.5%时,EPDM与基体PPS的结合力达到最佳。
叶利平[7]（2013）在《绝缘材料添加对NdFeB磁体磁性能和电阻率影响的研究》文中指出稀土NdFeB永磁材料在高频率的交变电场下使用时会产生感应电动势，而NdFeB磁体电阻率较小（约230μ·cm），由电动势产生的感应电流很大，磁体表面容易产生较强涡流使磁体本身发热。磁体温度升高会导致磁体的磁性能下降，不仅缩短了磁体的使用寿命，而且还限制了其使用领域。解决稀土磁体在使用中所产生的这种问题，关键方法就是提高稀土永磁体本身的电阻率，从而降低涡流损耗。本文的研究目的是找出合适的制备方法，使NdFeB永磁体具有高电阻率并且使磁性能保持在一定水平。实验共采用了以下三种方法来制备高电阻率的复合NdFeB磁体：化学涂层法、高电阻率的粉体掺杂法和高分子材料包覆法。化学涂层法制得了NdFeB/SiO2复合磁体，磁体电阻率随SiO2涂层的厚度增加而增加，当SiO2涂层的厚度接近64nm时，复合磁体的电阻率提高至260μ·cm，磁能积（BH）max降低至30.7MGOe，不同厚度的SiO2涂层引起的磁性能降低的程度不同，这可能是由于O原子在热变形时发生了原子扩散。高电阻率的粉体掺杂法制备了NdFeB/Al2O3复合磁体，磁体的磁性能受纳米Al2O3掺杂量的影响很大，随着纳米Al2O3含量的增加，磁能积和内禀矫顽力呈线性下降。纳米Al2O3质量分数为1.5wt%时，电阻率达到260μ·cm，电阻率提高了13%。高分子材料包覆法制得了NdFeB/环氧树脂粘结磁体，环氧树脂添加量为10wt%时，得到电阻率高达4.5×1010μ·cm的磁体，剩磁和磁能积有大幅度降低，矫顽力影响不大。通过这三种不同方法制备了高电阻率的复合钕铁硼磁体，而由于非磁性材料的加入在一定程度上降低了磁性能，绝缘材料的种类和加入量对磁体的电阻率和磁性能影响不同。
刘云鹤[8]（2012）在《流动温压成型工艺制备各向同性粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体及其性能研究》文中提出粘结磁体具有成本低、形状自由度大且制备工艺简单等特点，在信息、汽车、计算机等领域得到了广泛应用。目前应用最多的粘结永磁体主要是粘结铁氧体和粘结NdFeB，粘结NdFeB磁性能好但温度稳定性和耐腐蚀性能差；粘结铁氧体价格低廉，温度稳定性较好，但磁性能较低。将铁氧体和NdFeB复合可制得的磁性能适中、温度稳定性较高和成本较低的粘结磁体。采用新型制备工艺制备各向同性的粘结NdFeB/铁氧体复合磁体已成为磁性材料的研究热点之一。本文以各向同性的快淬贫稀土NdFeB、富稀土NdFeB、NdFeB/-Fe、HDDR-NdFeB磁粉和锶铁氧体为原材料，采用流动温压成型工艺（WFC）制备了各向同性粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体。详细研究了粘结剂、偶联剂、润滑剂，以及流动温压成型工艺对粘结磁体显微组织和性能的影响。同时研究了不同质量分数的锶铁氧体和不同类型的NdFeB磁粉对粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体的磁性能和交换耦合作用的影响。添加0.5wt%的偶联剂可改善粘结剂与磁粉间的界面结合力，增加混合磁粉中NdFeB的耐腐蚀性，提高粘结磁体的力学性能和磁性能。环氧树脂E-20粘结剂含量为粘结磁体的3wt%最好。润滑剂硬脂酸锌可减少磁粉和粘结剂与模具内壁的摩擦力。流动温压成型工艺（温度、时间、压力）对粘结贫稀土NdFeB/锶铁氧体的显微组织和磁性能有着较大的影响。随着成型温度、时间和压力的增大，磁体的剩磁、矫顽力和磁能积都先增大后减小。最佳的工艺参数是90℃-1100MPa-10min，粘结贫稀土NdFeB/锶铁氧体的磁性能为：Br＝0.39T，Hcj＝524kA/m，（BH）max＝21.9kJ/m3。在贫稀土NdFeB磁粉中掺杂适量的锶铁氧体，可制得价格低、温度稳定性高的混杂粘结磁体。当添加80wt%的锶铁氧体时，制备的复合磁体矫顽力温度系数为正。添加锶铁氧体制备的粘结复合磁体具有矫顽力增强效应。粘结锶铁氧体的在较低磁场下具有强烈的交换耦合作用，而粘结NdFeB磁体的md（H）值几乎全部在Stoner-Wolhfarth曲线之下，表现为静磁交换作用，将两者混合制备的复合磁体由于稀释作用呈现出S型曲线。流动温压成型工艺对粘结纳米双相NdFeB/锶铁氧体磁体的矫顽力基本不产生影响。粘结纳米双相NdFeB/锶铁氧体复合磁体具有最高的性价比，但矫顽力较低，只适用于生产对矫顽力要求不是很高的磁体。粘结贫稀土NdFeB/锶铁氧体复合磁体综合磁性能最好，适于生产对内禀矫顽力和最大磁能积要求比较高的磁体。粘结富稀土NdFeB/锶铁氧体复合磁体有着与烧结各向同性NdFeB磁体相当的矫顽力，但剩磁和最大磁能积较低，适于生产对矫顽力要求高但对最大磁能积要求较低的形状复杂的磁体。HDDR-NdFeB磁粉不适于生产粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体。粘结贫稀土NdFeB/锶铁氧体复合磁体和粘结HDDR NdFeB/锶铁氧体复合磁体的Henkel曲线为典型的S型。粘结富稀土NdFeB/锶铁氧体复合磁体的Henkel曲线在M>0的部分有两个峰值。粘结纳米双相NdFeB/锶铁氧体复合磁体内的交换耦合作用基本全部消失，以静磁交换作用为主。
王大鹏[9]（2009）在《聚酰胺6粘结铁氧体的结构与性能研究》文中研究指明本文研究了塑料基体、偶联剂、润滑剂以及加工过程对挤出、注射成型制备的聚酰胺6（PA6）粘结铁氧体体系结构与性能的影响。首先,在不同工艺条件下制备出粘结磁体,然后使用双毛细管流变仪、差示扫描量热仪、扫描电镜、拉力机等仪器,分析了不同改性方法、偶联剂的类型及其用量、润滑剂的类型及其用量以及干燥过程对粘结磁体的流变性能、力学性能和微观形态的影响。实验结果表明:PA6及PA6/PA610（聚酰胺610）共混体系,在熔融流动过程中,特别是在高剪切速率阶段符合对数律,并且发现该体系的拉伸粘度（ηe）与剪切速率的平方除以拉伸速率（t）存在着精确的ηe 1/t关系。铁氧体/PA6复合物的非等温结晶行为与铁氧体含量、偶联剂和冷却速率密切相关。掺入PA6基体中铁氧体颗粒的效应有:1)作为物理阻碍物阻碍了晶核形成并降低了结晶速率;2)由于磁粉与PA6之间的不相容性,导致在相界面上存在缝隙,使结晶活化能降低,结晶容易发生,在低磁粉填充量阶段反而有利于结晶。磁粉经硅烷偶联剂KH-792处理后,作为异相成核剂,导致结晶速率和结晶度的增加。将磁粉表面使用偶联剂包覆,可以显着地改善聚合物基体和磁粉之间的相容性,提高界面结合能力,宏观上表现为增进粘结磁体的机械性能。表面处理工艺也会提高磁粉在基体中的分散,提高了粘结磁体熔体的加工稳定性。由于界面结合力增强,使得粘结磁体熔体粘度增大,熔体流动稳定性增强,可以稳定的工业化制备性能均一的粘结磁体产品。
刘桂明[10]（2009）在《NdFeB粘结磁体的粘结剂及制备工艺优化研究》文中认为粘结钕铁硼磁体由于其优异的磁性和可加工型,其应用越来越广。现已成为汽车、通讯、电子、电器等主要产业的关键元件,其市场需求量大增。本文采用国产快淬NdFeB磁粉,利用粘结方法制成NdFeB粘结磁体,通过测量磁体的磁性能、抗压强度以及运用SEM等现代分析手段,系统研究了不同粘结剂和偶联剂及其制备工艺参数对粘结磁体磁性能和机械性能的影响规律及影响机理。环氧树脂是最常用的也是最典型的模压成型的粘结NdFeB磁体的粘结剂。不同环氧树脂粘结剂的环氧型号不同,环氧值不同,粘结磁体表现出不同的性能。研究结果表明,环氧值低,磁粉包覆效果差,磁体空隙多、密度低、磁性能差;环氧值高,固化交联反应中生成的水多,磁性能也低,但固化反应中形成的网型或体型交联结构多,抗压强度较高;环氧值适中的磁体,密度高,腐蚀小,磁性能最好。本文选取了E51、E44和E12三种环氧树脂,通过大量实验研究,优化NdFeB粘结磁体制备工艺,E12粘结NdFeB磁体性能最差,环氧值适中的E44制备的磁体,具有较好的磁性能和抗压强度。粘结NdFeB磁体的制备工艺中磁粉的表面预处理是非常重要的。采用硅烷KH550偶联剂对磁粉表面进行预处理,试验结果表明,偶联剂用量过少时,不易分散,效果差。随着偶联剂含量的增加,磁粉被均匀的包覆,磁体致密度好,磁性能和抗压强度较好,当偶联剂含量为0.8%时达到最佳,高于这一值,磁粉流动性差,磁粉颗粒和粘结剂间的结合差,磁体密度低,磁性能和抗压强度低。未经过固化处理的粘结磁体,具有很低的抗压强度,影响了粘结磁体的实际应用,所以固化工艺是NdFeB粘结磁体制造工艺中极为重要的因素,它不但有利于粘结剂的扩散,而且有助于粘结剂对磁粉的浸润。研究结果表明,对粘结磁体进行固化处理,导致了磁体磁性能的降低,随固化温度升高,固化时间延长,环氧树脂出现老化分解现象,致使磁体致密度下降,磁体磁性能降低。在固化温度为150℃,固化时间为2h下,磁体性能较好。
二、有机物包覆处理对粘结NdFeB性能的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、有机物包覆处理对粘结NdFeB性能的影响（论文提纲范文）
（1）高耐蚀性粘结钕铁硼磁体制备及性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 稀土永磁材料的发展与应用 |
| 1.3 粘结钕铁硼永磁材料的特点与应用 |
| 1.3.1 粘结钕铁硼永磁材料的特点 |
| 1.3.2 粘结钕铁硼永磁材料的应用 |
| 1.3.3 粘结钕铁硼磁体制备技术与工艺 |
| 1.4 NdFeB磁体的腐蚀机理与防护技术 |
| 1.4.1 NdFeB磁体的组织结构 |
| 1.4.2 NdFeB磁体的腐蚀特性 |
| 1.4.3 NdFeB磁体的防护技术 |
| 1.5 本文研究内容与研究意义 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 研究意义 |
| 第二章 实验内容及方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 设备与仪器 |
| 2.3 磁体制备 |
| 2.4 涂层制备 |
| 2.5 样品表征及性能测试 |
| 2.5.1 尺寸精度 |
| 2.5.2 结构形貌 |
| 2.5.3 磁性能 |
| 2.5.4 耐腐蚀性能 |
| 第三章 高精度粘结钕铁硼磁体制备及物性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 粘结NdFeB磁体的制备 |
| 3.2.1 模压成型粘结NdFeB磁体的组分设计 |
| 3.2.2 磁粉的预处理 |
| 3.2.3 磁粉的混炼与造粒 |
| 3.2.4 磁体的成型与固化 |
| 3.3 样品的表征与性能测试 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 粘结NdFeB磁体的结构特性 |
| 3.4.2 粘结NdFeB磁体的磁性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 粘结钕铁硼磁体表面ZnAl涂层制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 ZnAl涂层制备 |
| 4.3 样品的表征及性能测试 |
| 4.4 .结果与讨论 |
| 4.4.1 ZnAl/NdFeB磁体的结构特征 |
| 4.4.2 ZnAl/NdFeB磁体的耐腐蚀性能 |
| 4.4.3 ZnAl/NdFeB磁体的磁性能 |
| 4.5 .本章小结 |
| 第五章 粘结钕铁硼磁体表面ZnAl-EP复合涂层制备及性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 .ZnAl-EP复合涂层制备 |
| 5.3 样品的表征及性能测试 |
| 5.4 结果与讨论 |
| 5.4.1 ZnAl-EP/NdFeB磁体的结构特征 |
| 5.4.2 ZnAl-EP/NdFeB磁体的耐腐蚀性能 |
| 5.5 .本章小结 |
| 第六章 全文总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的学术活动及成果情况 |
（2）绝缘处理工艺对铁基磁粉芯性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 磁粉芯材料概述 |
| 1.2.1 磁粉芯的发展历史 |
| 1.2.2 磁粉芯分类 |
| 1.2.3 磁粉芯的工艺特征 |
| 1.3 磁粉芯材料磁学参量 |
| 1.3.1 磁导率 |
| 1.3.2 截止频率 |
| 1.3.3 损耗 |
| 1.3.4 品质因数 |
| 1.4 磁粉芯材料绝缘包覆工艺研究进展 |
| 1.4.1 单层绝缘包覆技术 |
| 1.4.2 多层绝缘包覆技术 |
| 1.5 选题意义与主要研究内容 |
| 1.5.1 选题意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验原料与设备 |
| 2.3 样品制备流程 |
| 2.4 材料组织分析与性能测试 |
| 2.4.1 成分与组织分析 |
| 2.4.2 软磁性能测试 |
| 2.4.3 其余物理性能测试 |
| 第三章 前处理对铁基磁粉芯组织和性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.3 磷化处理对磁粉芯材料组织和性能的影响 |
| 3.3.1 磷化工艺的影响 |
| 3.3.2 磷化浓度的影响 |
| 3.4 硅烷偶联处理对磁粉芯材料组织和性能的影响 |
| 3.4.1 硅烷偶联处理的作用 |
| 3.4.2 硅烷偶联酸碱度的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 有机树脂包覆对铁基磁粉芯组织和性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方案 |
| 4.3 有机树脂包覆后磁粉芯的组织和性能 |
| 4.3.1 微观形貌 |
| 4.3.2 密度&电阻 |
| 4.3.3 软磁性能 |
| 4.4 包覆树脂种类对磁粉芯材料性能的影响 |
| 4.4.1 不同牌号硅树脂包覆的影响 |
| 4.4.2 不同类型树脂包覆的影响 |
| 4.5 包覆树脂含量对磁粉芯材料性能的影响 |
| 4.5.1 微观形貌 |
| 4.5.2 密度&硬度&电阻率 |
| 4.5.3 软磁性能 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 共混树脂对铁基磁粉芯组织和性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.3 共混树脂成分对磁粉芯材料组织和性能的影响 |
| 5.3.1 微观形貌 |
| 5.3.2 密度&硬度&电阻率 |
| 5.3.3 软磁性能 |
| 5.4 应用条件对磁粉芯材料功率损耗的影响 |
| 5.4.1 应用频率对功率损耗的影响 |
| 5.4.2 应用温度对功率损耗的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（3）低温石油焦作为锂离子电池负极材料的改性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 锂离子电池的发展暨后锂电时代 |
| 1.2.1 化学电源及锂离子电池的发展 |
| 1.2.2 后锂电时代的新型二次电池 |
| 1.2.2.1 锂-硫电池 |
| 1.2.2.2 锂-空电池 |
| 1.2.2.3 钠离子电池 |
| 1.3 锂离子电池负极材料的研究现状 |
| 1.3.1 石墨碳负极材料 |
| 1.3.2 改性石墨负极材料 |
| 1.3.3 硅负极材料 |
| 1.3.4 金属锡系负极材料 |
| 1.3.5 钛酸锂负极材料 |
| 1.4 石油焦负极材料的优势 |
| 1.4.1 石油焦的来源 |
| 1.4.2 石油焦的种类成分 |
| 1.4.3 石油焦的应用 |
| 1.4.3.1 石油焦在市场中燃料的应用 |
| 1.4.3.2 石油焦作为锂离子电池的负极材料 |
| 1.4.4 石油焦作为锂离子电池的优势 |
| 1.5 本论文研究的背景和内容 |
| 1.5.1 论文研究背景 |
| 1.5.2 论文的研究内容 |
| 第二章 差减分析法,一种用于石油焦电压比容量分析手段 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 所谓差减法 |
| 2.2.1 差减分析法 |
| 2.2.2 差减分析法作用 |
| 2.3 差减分析法的理论指导 |
| 2.4 实例 |
| 2.4.1 原焦电化学性能测试数据分析 |
| 2.4.2 N,N-二甲基甲酰胺(DMF)首次放电容量损失曲线及不可逆容量曲线 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 不同溶剂处理对低温石油焦充放电性能的研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验试剂、药品及仪器 |
| 3.2.1 主要实验试剂及药品 |
| 3.2.2 主要实验仪器 |
| 3.3 实验部分 |
| 3.3.1 原焦的制备 |
| 3.3.2 丙酮处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.3 二甲基亚砜处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.4 环己烷处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.5 甲醇处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.6 石油醚处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.7 N,N-二甲基甲酰胺处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.8 稀盐酸处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.9 硝酸氧化石油焦样品的制备 |
| 3.3.10 H_2O_2处理石油焦样品的制备 |
| 3.3.11 KMnO_4氧化石油焦样品的制备 |
| 3.3.12 电极片的制备和电池的组装 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 丙酮处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.2 二甲基亚砜处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.3 环己烷处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.4 甲醇处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.5 石油醚处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.6 N,N-二甲基甲酰胺(DMF)处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.7 稀盐酸处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.8 硝酸处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.9 H_2O_2处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.4.10 KMnO_4处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 不同无机盐包覆对低温石油焦充放电性能的研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验试剂、药品及仪器 |
| 4.2.1 主要实验试剂及药品 |
| 4.2.1 主要仪器及设备 |
| 4.3 实验部分 |
| 4.3.1 原焦的制备 |
| 4.3.2 Li_2CO_3处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.3 LiNO_3处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.4 LiF处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.5 PAN-Li_2CO_3处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.6 CaCO_3处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.7 Ca(OH)_2处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.8 AlF_3处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.9 Al_2O_3还原处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.10 AlF_3-CaO处理石油焦样品的制备 |
| 4.3.11 电极片的制备和电池的组装 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 Li_2CO_3包覆处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.2 LiNO_3处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.3 LiF处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.4 PAN-Li_2CO_3处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.5 CaCO_3处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.6 Ca(OH)_2处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.7 AlF_3包覆处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.8 Al_2O_3包覆处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.4.9 AlF_3-CaO包覆处理对低温石油焦充放电性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论及展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（4）粘结NdFeB磁体表面涂层防腐性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 稀土永磁材料的发展概述 |
| 1.2 NdFeB合金 |
| 1.2.1 粘结NdFeB磁体 |
| 1.2.2 粘结NdFeB磁体利用及发展 |
| 1.3 NdFeB腐蚀机理与防护 |
| 1.3.1 NdFeB腐蚀机理 |
| 1.3.2 NdFeB磁体的表面防护 |
| 1.4 用于研究腐蚀性能的电化学方法 |
| 1.4.1 极化曲线 |
| 1.4.2 交流阻抗谱 |
| 1.4.3 电化学噪声 |
| 1.5 本文研究的目的、意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 研究的目的和意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 第二章 实验方法 |
| 2.1 实验原料及仪器 |
| 2.2 粘结NdFeB磁体的制备 |
| 2.3 纳米TiO_2/氟碳复合涂料的制备 |
| 2.4 工作电极的制备 |
| 2.5 实验装置及步骤 |
| 2.6 测试及表征 |
| 2.6.1 红外光谱 |
| 2.6.2 热重分析 |
| 2.6.3 沉降实验 |
| 2.6.4 扫描电子显微镜 |
| 2.6.5 接触角测量 |
| 2.6.6 极化曲线 |
| 2.6.7 交流阻抗谱(EIS) |
| 2.6.8 电化学噪声(EN) |
| 第三章 纳米TiO_2的改性及性能表征 |
| 3.1 纳米TiO_2颗粒的改性 |
| 3.2 改性纳米TiO_2颗粒的表征 |
| 3.2.1 沉降实验 |
| 3.2.2 红外分析 |
| 3.2.3 热失重分析 |
| 3.2.4 SEM分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 粘结NdFeB磁体表面涂层的性能研究 |
| 4.1 涂层形貌分析 |
| 4.2 涂层接触角测试 |
| 4.3 NaCl溶液中电化学测试分析 |
| 4.3.1 开路电位 |
| 4.3.2 极化曲线 |
| 4.3.3 交流阻抗 |
| 4.4 HCl溶液中电化学测试分析 |
| 4.4.1 开路电位 |
| 4.4.2 极化曲线 |
| 4.4.3 交流阻抗 |
| 4.5 NaOH溶液中电化学测试分析 |
| 4.5.1 开路电位 |
| 4.5.2 极化曲线 |
| 4.5.3 交流阻抗 |
| 4.6 腐蚀机理分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 粘结NdFeB磁体表面防腐涂层的电化学噪声研究 |
| 5.1 三种试样在NaCl溶液中腐蚀类型分析 |
| 5.2 三种试样在NaCl溶液中耐蚀性比较 |
| 5.2.1 时域谱图分析 |
| 5.2.2 频域谱图分析 |
| 5.3 纳米TiO_2/氟碳复合涂层试样腐蚀行为电化学噪声特征 |
| 5.3.1 时域谱图分析 |
| 5.3.3 频域谱图分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（5）粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 永磁材料概述 |
| 1.2 永磁材料的发展历程 |
| 1.2.1 铁氧体永磁材料 |
| 1.2.2 稀土永磁材料 |
| 1.3 永磁材料的磁学参量及力学性能表征 |
| 1.3.1 永磁材料的磁学参量 |
| 1.3.2 永磁材料力学性能 |
| 1.4 粘结磁体的发展与现状 |
| 1.4.1 粘结磁体的特点及应用 |
| 1.4.2 粘结磁体发展简史 |
| 1.4.3 粘结磁体的分类 |
| 1.4.4 粘结磁体用磁粉 |
| 1.4.5 粘结永磁体的制备工艺 |
| 1.4.6 粘结永磁体成型工艺 |
| 1.4.7 NdFeB/铁氧体粘结复合磁体 |
| 1.5 选题意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 选题意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 实验内容与方法 |
| 2.1 实验所用原料及设备 |
| 2.1.1 实验用粘结剂 |
| 2.1.2 实验用磁粉 |
| 2.1.3 实验用偶联剂 |
| 2.1.4 实验用固化剂 |
| 2.1.5 实验用助剂 |
| 2.1.6 实验所用设备 |
| 2.2 样品制备 |
| 2.3 材料组织及性能表征 |
| 2.3.1 扫描电子显微镜分析 |
| 2.3.2 光学显微镜分析 |
| 2.3.3 磁性能测试 |
| 2.3.4 磁体抗压强度测试 |
| 2.3.5 磁体密度测量 |
| 第三章 NdFeB 磁粉粒度及 NdFeB/铁氧体配比对粘结复合磁体性能的影响 |
| 3.1 球磨对粘结复合永磁体性能的影响 |
| 3.1.1 球磨对粘结复合磁体密度及抗压强度的影响 |
| 3.1.2 球磨对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 3.2 磁粉粒度分布对粘结复合磁体性能的影响 |
| 3.3 NdFeB 与锶铁氧体配比对粘结复合磁体性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 溶剂、偶联剂、粘结剂、润滑剂等对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.1 溶剂对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.1.1 溶剂对粘结复合永磁体磁性能的影响 |
| 4.2 粘结剂种类对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.2.1 单一粘结剂对粘结复合磁体密度及磁性能的影响 |
| 4.2.2 复合粘结剂对粘结复合磁体性能的密度及磁性能的影响 |
| 4.2.3 不同粘结剂对粘结复合磁体抗压强度的影响 |
| 4.3 粘结剂含量对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.3.1 粘结剂含量对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 4.3.2 粘结剂含量对粘结复合磁体密度及抗压强度的影响 |
| 4.4 偶联剂对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.4.1 偶联剂种类对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 4.4.2 偶联剂种类对粘结复合磁体密度和抗压性能的影响 |
| 4.4.3 偶联剂含量对粘结复合磁体密度及磁性能的影响 |
| 4.4.4 偶联剂含量对粘结复合永磁体抗压强度的影响 |
| 4.5 润滑剂对复合永磁体性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 流动温压成型工艺对粘结复合磁体性能的影响 |
| 5.1 温压温度对粘结复合永磁体磁性能及密度的影响 |
| 5.2 压制压力对粘结复合永磁体磁性能及密度的影响 |
| 5.3 保压时间对粘结复合磁体磁性能及密度的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 固化工艺对磁体性能的影响 |
| 6.1 固化环境对粘结复合磁体性能的影响 |
| 6.1.1 固化环境对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 6.1.2 固化环境对粘结复合磁体抗压强度的影响 |
| 6.2 固化温度对粘结复合磁体性能的影响 |
| 6.2.1 固化温度对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 6.2.2 固化温度对粘结复合磁体密度及抗压强度的影响 |
| 6.3 固化时间对粘结复合磁体性能的影响 |
| 6.3.1 固化时间对粘结复合磁体磁性能的影响 |
| 6.3.2 固化时间对粘结复合磁体密度及抗压强度的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 本论文创新之处 |
| 对进一步工作的建议 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 答辩委员会对论文的评定意见 |
（6）聚苯硫醚/锶铁氧体复合材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 磁性材料概述 |
| 1.1.1 磁性材料的起源 |
| 1.2 磁性材料的分类 |
| 1.3 永磁材料的发展历程和分类 |
| 1.4 永磁材料的特性参数 |
| 1.5 永磁材料的制备技术 |
| 1.5.1 粉末冶金法(烧结法) |
| 1.5.2 粘结法 |
| 1.6 高分子粘结永磁复合材料 |
| 1.6.1 高分子粘结永磁复合材料概述 |
| 1.6.2 高分子粘结永磁复合材料成型方法 |
| 1.6.3 高分子粘结剂—塑料基体PPS的改性研究 |
| 1.7 高分子磁性复合材料的国内研究现状 |
| 1.8 本课题的立题依据,研究的主要内容和研究任务 |
| 1.8.1 本课题的立题依据和意义 |
| 1.8.2 本课题研究的主要内容 |
| 1.8.3 本课题研究的创新之处 |
| 第二章 实验设备及方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 复合材料的制备 |
| 2.3.1 填料的表面处理 |
| 2.3.2 基体的增韧改性 |
| 2.3.3 PPS/锶铁氧体(SrFe_(12)O_(19))复合材料的制备 |
| 2.4 复合材料的性能测试 |
| 2.4.1 磁性能的测试 |
| 2.4.2 流动性能测试 |
| 2.4.3 力学性能的测试 |
| 2.4.4 差示扫描量热(DSC)仪测试 |
| 2.4.5 X-射线衍射仪(XRD)测试 |
| 2.4.6 扫描电子显微镜(SEM)测试 |
| 第三章 PPS/锶铁氧体复合材料的制备及性能研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 样品制备 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 偶联剂对PPS/锶铁氧体复合材料的流动性能影响 |
| 3.2.2 润滑剂对PPS/锶铁氧体复合材料的流动性能影响 |
| 3.2.3 磁粉含量对PPS/SrFe_(12)O_(19)复合材料的磁性能的影响 |
| 3.2.4 SEM |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 Al颗粒填充对PPS冲击强度的影响 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 PPS/Al复合材料的制备与表征 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 力学性能 |
| 4.2.2 DSC和XRD |
| 4.2.3 SEM |
| 4.3 微米级金属粒子增韧PPS的机理分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 PPS/锶铁氧体/EPDM复合材料的性能研究 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 实验原料 |
| 5.1.2 PPS/锶铁氧体/EPDM复合材料的制备与表征 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 EPDM和EPDM-g-MAH的加入对复合材料的冲击性能的影响 |
| 5.2.2 EPDM/ EPDM-g-MAH的复配对复合材料的力学性能的影响 |
| 5.2.3 DSC |
| 5.2.4 SEM |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 PPS/锶铁氧体/纳米SiO_2复合材料的性能研究 |
| 6.1 实验部分 |
| 6.1.1 实验原料 |
| 6.1.2 样品制备 |
| 6.2 结果与讨论 |
| 6.2.1 纳米SiO_2的含量对PPS/ SrFe_(12)O_(19)复合材料流动性能的影响 |
| 6.2.2 纳米SiO_2的含量对PPS的转矩流变的影响 |
| 6.2.3 DSC |
| 6.2.4 SEM |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（7）绝缘材料添加对NdFeB磁体磁性能和电阻率影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 磁性材料的简述 |
| 1.1.1 磁性材料的发展和分类 |
| 1.1.2 磁性材料磁技术参量 |
| 1.2 稀土永磁材料的发展历程 |
| 1.3 稀土 NdFeB 永磁材料 |
| 1.3.1 NdFeB 永磁材料的应用 |
| 1.3.2 NdFeB 磁体的晶体结构 |
| 1.3.3 NdFeB 永磁体的制备方法 |
| 1.3.4 热变形钕铁硼的变形机理 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 第2章 实验基础 |
| 2.1 实验设备 |
| 2.1.1 真空热压炉 |
| 2.1.2 机械加工设备 |
| 2.1.3 扫描电子显微镜 |
| 2.1.4 磁性测量仪 |
| 2.1.5 电阻率测试仪 |
| 2.1.6 X 射线衍射仪 |
| 2.2 实验用 NdFeB 磁粉 |
| 2.3 磁体的制备方法 |
| 2.3.1 热压/热变形法制备磁体 |
| 2.3.2 粘结法制备磁体 |
| 第3章 纳米 SiO_2包覆对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验原理及方法 |
| 3.2.1 纳米 SiO_2的制备方法和原理 |
| 3.2.2 实验原料和试剂 |
| 3.2.3 NdFeB /纳米 SiO_2复合磁体的制备 |
| 3.3 纳米 SiO_2包覆对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 3.3.1 纳米 SiO_2包覆对 NdFeB 磁体磁性能的影响 |
| 3.3.2 纳米 SiO_2包覆对 NdFeB 磁体电阻率的影响 |
| 3.4 本章结论 |
| 第4章 纳米 Al_2O_3掺杂对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验原料及方法 |
| 4.3 纳米 Al_2O_3掺杂对热压坯料致密性的影响 |
| 4.4 纳米 Al_2O_3掺杂对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 4.4.1 纳米 Al_2O_3掺杂对 NdFeB 磁体磁性能的影响 |
| 4.4.2 纳米 Al_2O_3掺杂对电阻性能的影响 |
| 4.5 本章结论 |
| 第5章 环氧树脂包覆对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验原料和方法 |
| 5.3 环氧树脂包覆对 NdFeB 磁体磁性能和电阻率的影响 |
| 5.3.1 环氧树脂包覆对 NdFeB 磁体磁性能的影响 |
| 5.3.2 环氧树脂包覆对 NdFeB 磁体电阻率的影响 |
| 5.4 本章结论 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（8）流动温压成型工艺制备各向同性粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 永磁材料概述 |
| 1.1.1 永磁材料的发展历程 |
| 1.1.2 铁氧体永磁材料 |
| 1.1.3 稀土永磁材料 |
| 1.1.4 永磁材料的磁学参量 |
| 1.2 粘结永磁体的发展与现状 |
| 1.2.1 粘结磁体概论 |
| 1.2.2 粘结磁体分类 |
| 1.2.3 粘结磁体的应用 |
| 1.2.4 粘结磁体的发展现状 |
| 1.3 粘结永磁体的制备工艺 |
| 1.3.1 粘结永磁体的制备成型方法 |
| 1.3.2 流动温压成型工艺 |
| 1.4 选题背景 |
| 1.5 本论文的选题意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 选题意义 |
| 1.5.2 国内外研究现状 |
| 1.5.3 研究内容 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验所用原材料及设备 |
| 2.1.1 实验用初始磁粉 |
| 2.1.2 实验用粘结剂 |
| 2.1.3 实验用固化剂 |
| 2.1.4 实验用偶联剂 |
| 2.1.5 实验用助剂 |
| 2.1.6 实验所用设备 |
| 2.2 样品制备 |
| 2.2.1 粘结用锶铁氧体粉末的制备 |
| 2.2.2 粘结用 NdFeB 粉末的制备 |
| 2.2.3 粘结各向同性 NdFeB/锶铁氧体复合磁体的制备 |
| 2.3 材料组织及性能表征 |
| 2.3.1 光学显微镜分析 |
| 2.3.2 扫描电子显微镜分析 |
| 2.3.3 磁性能测试 |
| 2.3.4 磁体力学性能的测量 |
| 2.3.5 密度测量测量 |
| 第三章 粘结剂和助剂对粘结各向同性贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.1 不同粘结剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.1.1 实验方法 |
| 3.1.2 不同粘结剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体密度和抗压强度的影响 |
| 3.1.3 不同粘结剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体磁性能的影响 |
| 3.2 粘结剂含量对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.2.1 实验方法 |
| 3.2.2 粘结剂含量对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体密度和抗压强度的影响 |
| 3.2.3 粘结剂含量对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体磁性能的影响 |
| 3.3 偶联剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.3.1 实验方法 |
| 3.3.2 偶联剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合磁体密度和抗压强度的影响 |
| 3.3.3 偶联剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体磁性能的影响 |
| 3.4 润滑剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.4.1 实验方法 |
| 3.4.2 润滑剂对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合永磁体性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 流动温压成型工艺制备粘结各向同性贫稀土 NdFeB/锶铁氧体复合磁体及其组织和性能的研究 |
| 4.1 流动温压成型工艺对粘结贫稀土 NdFeB/锶铁氧体磁体性能的影响 |
| 4.1.1 实验方法 |
| 4.1.2 流动温压温度对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.1.3 流动温压时间对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.1.4 流动温压压力对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.2 贫稀土 NdFeB 含量对粘结复合磁体性能的影响 |
| 4.2.1 实验方法 |
| 4.2.2 磁性能分析 |
| 4.2.3 复合磁体温度系数分析 |
| 4.2.4 复合磁体交换耦合作用分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 流动温压成型工艺对粘结各向同性纳米双相 NdFeB/锶铁氧体复合磁体性能的影响 |
| 5.1 实验方法 |
| 5.2 温度对粘结各向同性纳米双相 NdFeB/锶铁氧体磁体性能的影响 |
| 5.3 时间对粘结各向同性纳米双相 NdFeB/锶铁氧体磁体性能的影响 |
| 5.4 压力对粘结各向同性纳米双相 NdFeB/锶铁氧体磁体性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 不同类型 NdFeB 磁粉对粘结各向同性 NdFeB/锶铁氧体复合磁体性能的影响 |
| 6.1 实验方法 |
| 6.2 磁性能分析 |
| 6.3 温度稳定性分析 |
| 6.4 交换耦合作用分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（9）聚酰胺6粘结铁氧体的结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 前言 |
| 1.1 塑料粘结磁体用磁粉 |
| 1.1.1 铁素体系 |
| 1.1.1.1 铁氧体软磁材料 |
| 1.1.1.2 铁氧体硬磁材料 |
| 1.1.2 铝镍钴 |
| 1.1.3 钐钴 |
| 1.1.4 钕铁硼 |
| 1.1.4.1 各向同性钕铁硼 |
| 1.1.4.2 各向异性钕铁硼 |
| 1.1.5 钐铁氮 |
| 1.1.6 复合磁体 |
| 1.1.7 NdFeB 粘结磁体的回收利用 |
| 1.2 塑料粘结磁体用树脂 |
| 1.2.1 热塑性树脂 |
| 1.2.1.1 PPS |
| 1.2.1.2 PA |
| 1.2.1.3 PEG |
| 1.2.1.4 PVC |
| 1.2.1.5 PTFE |
| 1.2.2 热固性树脂 |
| 1.2.2.1 PI |
| 1.2.2.2 不饱和聚酯（UP） |
| 1.2.2.3 环氧树脂 |
| 1.3 粘结磁体的腐蚀性 |
| 1.3.1 湿热腐蚀 |
| 1.3.2 酸碱腐蚀 |
| 1.4 塑料粘结磁体的流变性能和动态性能 |
| 1.4.1 流变性能 |
| 1.4.2 动态性能 |
| 1.5 粘结磁体的加工技术 |
| 1.5.1 挤出成型 |
| 1.5.2 注射成型 |
| 1.5.3 模压成型 |
| 1.5.4 反应加工制备 |
| 1.6 粘结磁体领域的现状、存在的问题和发展方向 |
| 1.6.1 塑料粘结磁体的现状 |
| 1.6.2 塑料粘结磁体研究中存在的问题 |
| 1.6.3 塑料粘结磁体未来发展的方向 |
| 1.7 本课题研究的意义 |
| 1.7.1 本课题研究的目的与意义 |
| 1.7.2 本课题来源 |
| 第二章 粘结磁体基体的选择和改性 |
| 2.1 实验材料及方法 |
| 2.1.1 材料 |
| 2.1.2 试验仪器 |
| 2.1.3 塑料粘结磁体改性基体的制备 |
| 2.1.4 性能测试 |
| 2.1.4.1 机械性能测试 |
| 2.1.4.2 静态流变性能测试 |
| 2.1.4.3 拉伸粘度性能测试 |
| 2.2 尼龙基体的机械性能 |
| 2.2.1 PA6/PA610 共混体系的力学性能 |
| 2.2.2 PA6/PA610 共混体系的韧性表征 |
| 2.3 PA6 改性体系的机械性能 |
| 2.3.1 PA6 改性体系的力学强度 |
| 2.3.2 PA6 改性体系的韧性表征 |
| 2.4 尼龙基体的流变性能 |
| 2.4.1 熔体流变学的理论模型 |
| 2.4.2 PA6/PA610 共混体系的剪切流动 |
| 2.4.3 粘流活化能 |
| 2.4.4 尼龙共混体系的拉伸流动 |
| 2.4.4.1 数学模型 |
| 2.4.4.2 模型-试验结果分析 |
| 2.4.5 尼龙共混体系的流变本构方程 |
| 2.5 PA6 改性体系的流变性能 |
| 2.5.1 剪切流动行为 |
| 2.5.2 PA6 改性体系的粘流本构方程 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 尼龙6 粘结铁氧体的结晶行为 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原材料 |
| 3.2.2 试样制备 |
| 3.2.3 SEM 表面观察 |
| 3.2.4 DSC 测试 |
| 3.2.5 DMA |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 铁氧体的形态及它在尼龙6 铁氧体共混物中的分散 |
| 3.3.2 熔融和非等温结晶行为 |
| 3.3.3 非等温结晶动力学 |
| 3.3.4 非等温结晶活化能 |
| 3.3.5 动态力学分析 |
| 3.4 结论 |
| 第四章 尼龙6 粘结铁氧体的物理机械行为 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原材料 |
| 4.2.2 试样制备 |
| 4.2.3 SEM 表面观察 |
| 4.2.4 FTIR 测试 |
| 4.2.5 DMA 测试 |
| 4.2.5.1 温度扫描模式 |
| 4.2.5.2 频率扫描模式 |
| 4.2.6 机械性能测试 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 尼龙6 粘结铁氧体的断裂拉伸形态研究 |
| 4.3.1.1 尼龙6 粘结铁氧体的断裂拉伸形态 |
| 4.3.1.2 尼龙6 粘结铁氧体的红外分析 |
| 4.3.1.3 尼龙6 粘结铁氧体的动态力学行为 |
| 4.3.2 尼龙6 粘结铁氧体机械性能的研究 |
| 4.3.2.1 偶联剂种类对粘结磁体机械性能的影响 |
| 4.3.2.2 磁粉填充量对粘结磁体机械性能的影响 |
| 4.3.2.3 高分子基体对粘结磁体机械性能的影响 |
| 4.3.3 尼龙6 粘结铁氧的动态机械性能的研究 |
| 4.3.3.1 存储模量和损耗因子的温度依赖性 |
| 4.3.3.2 α-转变 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 尼龙6 粘结铁氧体的流变行为 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 原材料 |
| 5.2.2 试样制备 |
| 5.2.3 SEM 表面观察 |
| 5.2.4 流变性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 气氛 |
| 5.3.2 磁粉改性 |
| 5.3.3 加工条件 |
| 5.3.4 磁粉含量 |
| 5.3.5 聚合物基体组成 |
| 5.3.6 干燥 |
| 5.4 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（10）NdFeB粘结磁体的粘结剂及制备工艺优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 永磁材料的发展 |
| 1.2 永磁材料的制造方法 |
| 1.3 永磁材料的功能特性及种类 |
| 1.4 永磁材料及其应用与发展 |
| 1.5 永磁材料的磁参量表征 |
| 1.6 课题来源及研究内容 |
| 2 实验原理及实验方法 |
| 2.1 粘结NdFeB磁粉 |
| 2.2 本次实验试样制备工艺 |
| 3 环氧值对磁体性能的影响 |
| 3.1 粘结磁体用粘结剂 |
| 3.2 不同环氧树脂对磁体性能的影响 |
| 3.3 环氧值对磁体磁性能的影响 |
| 3.4 环氧值对磁体抗压强度的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 偶联剂对磁体性能的影响 |
| 4.1 粘结磁体用偶联剂 |
| 4.2 偶联剂对磁体性能的影响 |
| 4.3 偶联剂含量对粘结磁体磁性能的影响 |
| 4.4 偶联剂含量对粘结磁体抗压强度的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 不同固化工艺对磁体性能的影响 |
| 5.1 固化工艺对磁体磁性能的影响 |
| 5.2 固化工艺对磁体抗压强度的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
四、有机物包覆处理对粘结NdFeB性能的影响（论文参考文献）
- [1]高耐蚀性粘结钕铁硼磁体制备及性能研究[D]. 任瑞冬. 合肥工业大学, 2021(02)
- [2]绝缘处理工艺对铁基磁粉芯性能的影响[D]. 李开沥. 华南理工大学, 2020(02)
- [3]低温石油焦作为锂离子电池负极材料的改性研究[D]. 孙洋. 济南大学, 2019(01)
- [4]粘结NdFeB磁体表面涂层防腐性能的研究[D]. 陈文钊. 福州大学, 2014(09)
- [5]粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体的制备与性能研究[D]. 胡庚. 华南理工大学, 2014(01)
- [6]聚苯硫醚/锶铁氧体复合材料的研究[D]. 尹洁. 浙江工业大学, 2014(05)
- [7]绝缘材料添加对NdFeB磁体磁性能和电阻率影响的研究[D]. 叶利平. 河北工程大学, 2013(04)
- [8]流动温压成型工艺制备各向同性粘结NdFeB/锶铁氧体复合磁体及其性能研究[D]. 刘云鹤. 华南理工大学, 2012(01)
- [9]聚酰胺6粘结铁氧体的结构与性能研究[D]. 王大鹏. 青岛科技大学, 2009(S2)
- [10]NdFeB粘结磁体的粘结剂及制备工艺优化研究[D]. 刘桂明. 西华大学, 2009(02)